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公开(公告)号：CN106786673A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201710066784.1
申请日：2017-02-07
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国家电网公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院
IPC分类号： H02J3/24
CPC分类号： H02J3/24
摘要： 本发明提供一种双馈风机串补输电系统次同步谐振的抑制方法及装置，该方法包括：将双馈风机串补输电系统电流转化为转子静止αβ坐标系下的电流分量；对双馈风机串补输电系统进行比例谐振控制，调节比例谐振控制的谐振频率点为转子静止αβ坐标系下的电流分量的次同步频率，从风机侧抑制所述双馈风机串补输电系统中的次同步谐振。本发明基于转子静止坐标系下的比例谐振控制能够简化计算，提高计算效率，从风机侧抑制次同步谐振，实施灵活、实施周期短。
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公开(公告)号：CN106786672A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201710057096.9
申请日：2017-01-23
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国家电网公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院
摘要： 本发明提供一种抑制串补输电系统次同步谐振的方法及系统，该方法包括：采集串补输电系统中双馈风机网侧变流器转子侧三相电流Irabc、定子侧三相电流Isabc及定子侧三相电压Usabc；对Irabc、Usabc及Isabc进行Clarke变换，得到两相静止坐标系下转子侧电流Irαβ、定子侧电流Isαβ及定子侧电压Usαβ；根据转子电流参考值Irαβ*及Irαβ获取第一前馈控制分量；根据转子侧等效电抗参数、漏磁系数及所述Irαβ，计算第二前馈控制分量；根据定子侧等效电抗参数、定子侧和转子侧的互感、所述Isαβ及Usαβ，计算定子侧磁链控制分量；根据第一前馈控制分量、第二前馈控制分量及磁链控制分量，计算转子侧控制电压Urαβ*；对Urαβ*进行空间矢量调制，获取网侧变流器的开关控制信号，以抑制串补输电系统的次同步谐振。
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公开(公告)号：CN104410084B
公开(公告)日：2017-01-04
申请号：CN201410669867.6
申请日：2014-11-20
申请人： 清华大学 , 国家电网公司 , 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国网冀北电力有限公司
IPC分类号： H02J3/24
摘要： 本发明涉及一种控制风电场串补输电系统次同步谐振的方法，属于电力系统控制技术领域。本方法通过适当的信号处理给出次同步电流参考信号，进而控制电力电子变换器中的开关开断，产生次同步电流信号注入到串补输电系统中，消耗掉风电场串补输电系统中的谐振能量，从而有效抑制风电场串补输电系统中的次同步谐振问题。本发明方法基于现代电力电子技术，对风电场SSR具有非常强的抑制能力。克服了传统分散控制方式(例如在双馈风机的变换器控制系统上附加一个次同步谐振阻尼控制环)SSR抑制能力受到风机变换器容量限制的缺点。
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公开(公告)号：CN104410084A
公开(公告)日：2015-03-11
申请号：CN201410669867.6
申请日：2014-11-20
申请人： 清华大学 , 国家电网公司 , 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国网冀北电力有限公司
IPC分类号： H02J3/24
CPC分类号： H02J3/24
摘要： 本发明涉及一种控制风电场串补输电系统次同步谐振的方法，属于电力系统控制技术领域。本方法通过适当的信号处理给出次同步电流参考信号，进而控制电力电子变换器中的开关开断，产生次同步电流信号注入到串补输电系统中，消耗掉风电场串补输电系统中的谐振能量，从而有效抑制风电场串补输电系统中的次同步谐振问题。本发明方法基于现代电力电子技术，对风电场SSR具有非常强的抑制能力。克服了传统分散控制方式(例如在双馈风机的变换器控制系统上附加一个次同步谐振阻尼控制环)SSR抑制能力受到风机变换器容量限制的缺点。
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公开(公告)号：CN107196327B
公开(公告)日：2020-03-27
申请号：CN201710564494.X
申请日：2017-07-12
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国家电网公司
摘要： 本发明提供了一种抑制模块化电压源型换流阀功率振荡的前馈控制方法，该方法包括：采集模块化电压源换流阀系统侧有功与无功、三相电压Usabc、三相电流Isabc上桥臂电流ITabc,下桥臂电流IBabc及直流电压Udc；对所述Usabc、Isabc进行DQ变换，得到系统侧电压分量usdq(usd、usq)、反馈的电流分量isDQ(IsD、IsQ)；计算外环有功参考电流IrD，得到外环无功参考电流IrQ；所述IrD、IrQ与isDQ经去耦与PI控制得到参考电压UrefDQ；根据所述直流电压Udc获取前馈控制信号；将DQ轴下所述参考电压与前馈信号相加，得到前馈控制的参考电压Ureffabc；经环流抑制，得到静止abc坐标下的换流抑制电压Uzabc；将所述Ureffabc与所述Uzabc叠加，得到上下桥臂的参考电压，经最近电平逼近调制，获取模块化电压源换流阀的开关控制信号。
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公开(公告)号：CN105634010B
公开(公告)日：2018-06-29
申请号：CN201610052094.6
申请日：2016-01-26
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国家电网公司
摘要： 本发明公开了一种非特征次谐波环流抑制方法、装置及系统。其中，该方法包括：对并联运行的多台变流器进行仿真分析，确定多台变流器的输出电流中是否出现非特征次谐波电流；如果多台变流器的输出电流中出现非特征次谐波电流，则通过高通滤波器滤除输出电流中的非特征次谐波电流。本发明通过对多台变流器并联运行进行仿真分析，从而提出采用在变流器出口处增设高通滤波器以抑制非特征次谐波环流的方案，在不影响变流器性能的情况下，解决多台变流器并联运行中的非特征次谐波环流问题，提高了各种类型变流器设备并联运行的可靠性。
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公开(公告)号：CN107196327A
公开(公告)日：2017-09-22
申请号：CN201710564494.X
申请日：2017-07-12
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国家电网公司
摘要： 本发明提供了一种抑制模块化电压源型换流阀功率振荡的前馈控制方法，该方法包括：采集模块化电压源换流阀系统侧有功与无功、三相电压Usabc、三相电流Isabc上桥臂电流ITabc,下桥臂电流IBabc及直流电压Udc；对所述Usabc、Isabc进行DQ变换，得到系统侧电压分量usdq(usd、usq)、反馈的电流分量isDQ(IsD、IsQ)；计算外环有功参考电流IrD，得到外环无功参考电流IrQ；所述IrD、IrQ与isDQ经去耦与PI控制得到参考电压UrefDQ；根据所述直流电压Udc获取前馈控制信号；将DQ轴下所述参考电压与前馈信号相加，得到前馈控制的参考电压Ureffabc；经环流抑制，得到静止abc坐标下的换流抑制电压Uzabc；将所述Ureffabc与所述Uzabc叠加，得到上下桥臂的参考电压，经最近电平逼近调制，获取模块化电压源换流阀的开关控制信号。
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公开(公告)号：CN106786674A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201710068105.4
申请日：2017-02-07
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国家电网公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院
IPC分类号： H02J3/24
摘要： 本发明提供了一种双馈风机‑串补输电系统次同步谐振抑制方法及装置，该方法包括：将双馈风机‑串补输电系统电流的静止坐标下的次同步频率分量转换为DQ坐标次同步频率分量；将所述系统的转子侧变流器中的比例积分谐振控制器的谐振频率点设置为所述DQ坐标次同步频率分量，以增强双馈风机对所述系统的次同步频率分量的控制，进而抑制所述系统的次同步谐振。本发明能够有效抑制双馈风机‑串补输电系统的次同步谐振。
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公开(公告)号：CN105634010A
公开(公告)日：2016-06-01
申请号：CN201610052094.6
申请日：2016-01-26
申请人： 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 国家电网公司
摘要： 本发明公开了一种非特征次谐波环流抑制方法、装置及系统。其中，该方法包括：对并联运行的多台变流器进行仿真分析，确定多台变流器的输出电流中是否出现非特征次谐波电流；如果多台变流器的输出电流中出现非特征次谐波电流，则通过高通滤波器滤除输出电流中的非特征次谐波电流。本发明通过对多台变流器并联运行进行仿真分析，从而提出采用在变流器出口处增设高通滤波器以抑制非特征次谐波环流的方案，在不影响变流器性能的情况下，解决多台变流器并联运行中的非特征次谐波环流问题，提高了各种类型变流器设备并联运行的可靠性。
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公开(公告)号：CN103986105A
公开(公告)日：2014-08-13
申请号：CN201410200943.9
申请日：2014-05-13
申请人： 国家电网公司 , 华北电力科学研究院有限责任公司 , 国网冀北电力有限公司电力科学研究院 , 华北电网有限公司
IPC分类号： H02G7/20
摘要： 本发明涉及一种导线特殊布置的高海拔紧凑型输电线路杆塔塔窗，属于高电压电气设备技术领域。该塔窗内布置有均压环、绝缘子、分裂导线和输电导线，所述的输电导线均布在分裂导线的周围，下相输电导线与塔窗侧面的距离Lda为4.3米，上两相输电导线之间的水平相间距Lbc为7.0米，上下相输电导线之间的间距Lba和Lca分别为7.3米。本发明提出的高海拔紧凑型输电线路杆塔塔窗，其内部导线布置方式，正极性绕击耐雷水平仍比高海拔紧凑型输电线路杆塔的原始布置方式高6.9％，负极性高2.8％，能够在尽量节约成本的情况下提升线路安全运行能力。
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