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公开(公告)号:CN115638033B
公开(公告)日:2024-05-07
申请号:CN202211324879.6
申请日:2022-10-26
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 西安交通大学 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本申请公开了一种高低位布置燃煤机组频率解耦系统及其控制方法,包括汽轮机高压缸、汽轮机低压缸、低压调节系统和高压调节系统;低压调节系统的低压系统喷射器通过第一低压管道和第二低压管道连通第二级低压抽汽口f、以及通过第四低压管道连通第一级低压抽汽口e,因而可通过调节第一低压管道和第四低压管道上阀门的开度,来调节从汽轮机低压缸的抽汽量,进而改变低压汽轮机的频率;高压调节系统相应地设有高压系统喷射器、第一高压管道、第四高压管道、第一高压系统阀门、第四高压系统阀门,因此,可通过调节第一高压系统阀门、第四高压系统阀门的开度,来实现对高压汽轮机频率的调节,这样一来,可对高压汽轮机和低压汽轮机分别进行频率调节。
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公开(公告)号:CN114934818B
公开(公告)日:2023-09-01
申请号:CN202210580135.4
申请日:2022-05-25
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种高位机组、高位机组运行方法及高低位汽轮机系统。高位机组,用于高低位汽轮机系统的高位机,包括:汽轮机本体,其同轴安装有高位发电机;转子配重,安装在所述汽轮机本体的转轴上;驱动机构,与所述汽轮机本体同轴安装,所述转子配重设于所述汽轮机本体与所述驱动机构之间。在汽轮机本体转轴转速需要加快时,驱动机构带动转子配重转速升高后,使转子配重同轴安装到汽轮机本体的转轴上,为系统增加汽轮机本体转轴的转动惯量,能够大大提升汽轮机本体轴系的稳定性,提高高位机组运行安全性、稳定性。
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公开(公告)号:CN114934818A
公开(公告)日:2022-08-23
申请号:CN202210580135.4
申请日:2022-05-25
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种高位机组、高位机组运行方法及高低位汽轮机系统。高位机组,用于高低位汽轮机系统的高位机,包括:汽轮机本体,其同轴安装有高位发电机;转子配重,安装在所述汽轮机本体的转轴上;驱动机构,与所述汽轮机本体同轴安装,所述转子配重设于所述汽轮机本体与所述驱动机构之间。在汽轮机本体转轴转速需要加快时,驱动机构带动转子配重转速升高后,使转子配重同轴安装到汽轮机本体的转轴上,为系统增加汽轮机本体转轴的转动惯量,能够大大提升汽轮机本体轴系的稳定性,提高高位机组运行安全性、稳定性。
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公开(公告)号:CN114876601A
公开(公告)日:2022-08-09
申请号:CN202210584162.9
申请日:2022-05-25
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
IPC分类号: F01K23/04 , F01K25/10 , F01K7/40 , F01K7/44 , F01K7/22 , F01K3/26 , F01K9/02 , F01K11/02 , F01D15/10
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种双效汽轮机发电系统,包括:第一循环管路,包括循环连通的汽轮机组、凝汽器、多级低压加热器、除氧器、多级高压加热器和蒸发器;第二循环管路,包括循环连通的第一透平机、再热器、第二透平机、冷凝器本体、压缩机和加热器本体;至少一级低压加热器和至少一级高压加热器与冷凝器本体的液侧并联设置;汽轮机组上连通有蒸汽管路,加热器本体的热侧串联安装在蒸汽管路上,再热器的热侧串联安装在至少一条与高压加热器连通的蒸汽管路上。使第一循环管路与第二循环管路进行耦合换热,能够提高从高压加热器输出的回流介质的温度,降低回热抽汽过热度,减小换热损失,降低汽轮机组发电系统的能耗。
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公开(公告)号:CN116446700A
公开(公告)日:2023-07-18
申请号:CN202310254654.6
申请日:2023-03-09
摘要: 本发明公开了一种1000MW超超临界一次再热机组的汽机房布置,旨在解决现有技术中1000MW超超临界一次再热机组的单轴再热机组的汽机房布置不合理,使得布置成本增加的不足。本发明通过将一个常规的汽机房改为一个半高位汽机房和一个低位汽机房;半高位汽机房设在除氧间和煤仓间的顶部,高参数模块汽轮发电机组布置于半高位汽机房运转层;低位汽机房同常规汽机房,布置于厂区地坪,低参数模块汽轮发电机组布置于低位汽机房运转层。本发明缩短了650℃高温管道长度,减少了650℃高温材料用量和投资,且减少了650℃高温管道现场焊接焊缝数量;同时有效降低了土建费用;另由于减小了主蒸汽系统和再热蒸汽系统压降,有效降低机组热耗。
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公开(公告)号:CN114857568A
公开(公告)日:2022-08-05
申请号:CN202210589518.8
申请日:2022-05-26
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种650℃以上超高温机组系统。所述650℃以上超高温机组系统包括旁路系统、凝汽器以及依次连接的过热器组、高压缸、再热器组、中压缸,所述旁路系统包括高压旁路和低压旁路,所述过热器组和再热器组皆设有至少两级,所述高压旁路的引出端连接在末尾两级过热器之间,出口端连接在所述高压缸与首级再热器之间,所述低压旁路的引出端连接在末尾两级再热器之间,出口端引至所述凝汽器。本发明通过将旁路系统引出端提前的方式,降低了旁路蒸汽温度,从而降低了旁路系统材料等级,进而降低了机组造价,解决了超高温汽轮机旁路阀门制造困难的问题,突破了高参数等级机组设计建造的瓶颈。
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公开(公告)号:CN115387990A
公开(公告)日:2022-11-25
申请号:CN202211029421.8
申请日:2022-08-25
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种给水泵运行优化方法及装置,其中,给水泵运行优化方法包括:获取给水泵的当前运行数据,当前运行数据包括:给水泵的当前机组负荷、当前进厂煤价、当前上网电价;基于所述当前运行数据,建立给水泵的营业收入与厂用电率及机组发电煤耗的关系函数;基于厂用电率与给水泵转速的关系以及机组发电煤耗与给水泵转速的关系,以营业收入最大为目标利用当前运行数据对所述关系函数进行求解,得到目标转速;控制所述给水泵按照所述目标转速运行;本申请采用上述技术方案,通过对机组发电煤耗和厂用电率的综合考虑,获得给水泵的目标转速,提高火电企业的营业收入,为企业降本增效;并且方法简便,易于操作。
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公开(公告)号:CN114777098A
公开(公告)日:2022-07-22
申请号:CN202210583831.0
申请日:2022-05-25
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本发明涉及火力发电技术领域,具体涉及一种火电厂锅炉系统及具有其的汽轮机发电系统。火电厂锅炉系统,包括:锅炉本体,其尾部烟道内安装有蒸发器,高温烟气进入炉膛后与所述蒸发器发生热交换;余热回收循环管路,包括循环连接的所述蒸发器、膨胀机组、冷凝器、工质泵,所述膨胀机组上同轴安装有发电机。余热回收循环管路仅与锅炉本体内的多级蒸发器进行串联取热,耦合度低,在余热回收循环管路内的设备发生故障需维护时,锅炉本体仍能正常运转,锅炉系统无需停机,不会影响发电工作的正常进行。对于现有的锅炉本体进行改造时只需加装蒸发器和余热回收循环管路即可,能够对已投入生产的锅炉系统进行预热回收利用。
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公开(公告)号:CN115638033A
公开(公告)日:2023-01-24
申请号:CN202211324879.6
申请日:2022-10-26
申请人: 西安热工研究院有限公司 , 西安交通大学 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
摘要: 本申请公开了一种高低位布置燃煤机组频率解耦系统及其控制方法,包括汽轮机高压缸、汽轮机低压缸、低压调节系统和高压调节系统;低压调节系统的低压系统喷射器通过第一低压管道和第二低压管道连通第二级低压抽汽口f、以及通过第四低压管道连通第一级低压抽汽口e,因而可通过调节第一低压管道和第四低压管道上阀门的开度,来调节从汽轮机低压缸的抽汽量,进而改变低压汽轮机的频率;高压调节系统相应地设有高压系统喷射器、第一高压管道、第四高压管道、第一高压系统阀门、第四高压系统阀门,因此,可通过调节第一高压系统阀门、第四高压系统阀门的开度,来实现对高压汽轮机频率的调节,这样一来,可对高压汽轮机和低压汽轮机分别进行频率调节。
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公开(公告)号:CN115541407A
公开(公告)日:2022-12-30
申请号:CN202211203937.X
申请日:2022-09-29
申请人: 上海电气电站设备有限公司 , 西安热工研究院有限公司 , 华能(浙江)能源开发有限公司玉环分公司
IPC分类号: G01N3/18 , G16C60/00 , G06F30/20 , G06F119/08 , G06F119/14
摘要: 本发明涉及高温蠕变试验技术领域,尤其涉及一种铁镍基合金高温蠕变参数的获取方法,主要是确定铁镍基合金的蠕变应变模型后,由蠕变应变模型得到蠕变应变速率计算公式,对目标测试材料实施目标温度下两个不同蠕变应力的两次蠕变试验,分别获得对应蠕变时间和蠕变应变的蠕变曲线,在两条蠕变曲线的第I阶段、第II阶段分别选取两个蠕变时间,获得两个蠕变时间分别对应的两个蠕变应力下的蠕变应变和蠕变应变速率,代入蠕变应变模型和蠕变应变速率计算公式,计算得到蠕变应变模型的变量参数。大大简化了蠕变模型的评估过程,减少了所需蠕变试验数量和试验时间,降低了试验成本。
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