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公开(公告)号：CN118109708A
公开(公告)日：2024-05-31
申请号：CN202410433304.0
申请日：2024-04-11
申请人： 沈阳工业大学
摘要： 本发明公开了一种微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料及其制备方法，熔炼得到微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料铸锭，先对切割后的微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料铸锭进行固溶热处理，固溶温度为1150℃，固溶时间为30min；将固溶态的微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料铸锭进行水淬，待试样冷却至室温后；最后在800℃进行5h的时效热处理，时效后空冷冷却至室温，最终得到微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料。与现有技术相比，本发明通过对微纳双尺度颗粒增强钛基复合材料铸锭依次进行固溶时效热处理，可以达到复合材料在不发生过烧现象的前提下有效调控Ti5Si3颗粒的尺寸与分布的目的，最终提高钛基复合材料的力学性能。
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公开(公告)号：CN117990508A
公开(公告)日：2024-05-07
申请号：CN202410327796.5
申请日：2024-03-21
申请人： 沈阳工业大学
摘要： 本发明提供一种检验复杂塑性各向异性行为的屈服准则评价方法。该方法包括：对金属薄板在不同应力主轴方位角下进行取样，制备所需十字形拉伸试样；将制备好的试样进行不同加载路径下的双轴拉伸试验；根据选取的所检验的屈服准则和加载路径，计算该屈服准则在初始屈服点处的材料参数，并推导出正应力分量和剪应力分量与等效应力之间的函数关系；求解出应力主轴坐标系下的第一主应力与第二主应力；推导出正应变分量和工程剪应变分量与等效塑性应变之间的函数关系；求解出应力主轴坐标系下的第一主应变与第二主应变，进而得到当前加载路径下的真应力与真应变；在下一等效塑性应变条件下，重新计算屈服准则的材料参数，重复上述求解第一主应力与第二主应力、第一主应变与第二主应变的步骤，直至输出均匀变形范围内最后一个有效点的真应力与真应变；通过定量分析计算试验值与理论值之间的误差。本发明提供的评价方法，克服了传统方法只考虑正应力分量而忽略了剪切应力分量影响的局限性。
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公开(公告)号：CN117972936A
公开(公告)日：2024-05-03
申请号：CN202410206757.X
申请日：2024-02-26
申请人： 沈阳工业大学
IPC分类号： G06F30/17 , G06F30/20 , G06F119/14 , G06F111/10
摘要： 本发明公开了一种精确描述剪切各向异性行为的屈服准则校准方法。针对指数型屈服模型，可以精确捕捉各向异性演化屈服行为。通过对待校准屈服准则的指数选取合适的范围，设置剪切应力状态相关误差筛选条件，对指数在一定取值范围内进行搜索，得到最佳的屈服准则指数与材料参数。本方法可以在满足外凸性要求的前提下，提高屈服准则对多种应力状态的描述精度，特别是实现了对于剪切各向异性的高精度表征。同时考虑材料的演化各向异性屈服行为，针对不同加载路径均可获得良好的预测结果，显著提高了材料参数校准方法的有效性和适用性。本发明可以改善在实际成形过程中承受以剪切应力状态为主导的塑性变形时，对于各向异性屈服行为描述精度不足问题。
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公开(公告)号：CN113088836B
公开(公告)日：2022-06-07
申请号：CN202110292543.5
申请日：2021-03-18
申请人： 沈阳工业大学
IPC分类号： C22C47/04 , C22C47/14 , C22C1/05 , C22C1/10 , B22F1/18 , B22F3/02 , C23C4/131 , C23C14/35 , C23C14/18 , C23C18/48
摘要： 本发明涉及复合材料制备技术领域，一种电弧喷涂制备碳纤维增强铝基复合材料方法，包括如下步骤：将碳纤维置于真空环境中，于450℃热处理40分钟，以去除表面胶或污染物，再通过化学镀或磁控溅射方法在碳纤维表面制备铜镍层，从而得到材质均匀表面被铜镍包覆的碳纤维材料；将步骤1中获得的被铜镍包覆的碳纤维材料缠绕在金属基板上，然后用电弧喷涂方法、氩气作为压缩气体，将纯铝喷涂到被铜镍包覆的碳纤维材料上，形成铝包覆碳纤维；将步骤2中获得的铝包覆碳纤维放置到密闭的容器中，施加各向同等的30‑50MPa压力，同时施以100‑300℃加热，在高压和加热的作用下，铝包覆碳纤维得以进一步致密化，使复合材料的性能提高。
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公开(公告)号：CN105951153B
公开(公告)日：2018-11-27
申请号：CN201610543354.X
申请日：2016-06-29
申请人： 沈阳工业大学
摘要： 一种用磺基水杨酸制备近共晶铝硅合金阳极氧化膜的方法，其特征在于经过表面除污、碱性腐蚀、化学抛光等预处理，之后采用硫酸140～160g/L、硫酸铝2～4g/L、硫酸镍2～4g/L、草酸4～10g/L、酒石酸15～25g/L、磺基水杨酸5～20g/L的复合电解液在室温下选取带梯形波脉冲信号电流进行阳极氧化，之后在沸水中进行封孔处理。本发明的有益之处在于：本发明的一种用磺基水杨酸制备近共晶铝硅合金阳极氧化膜的方法提高了成膜速度、常温氧化、能耗低，而且所制备的近共晶铝硅合金阳极氧化膜的孔致密均匀，硬度较高，耐蚀性能好。
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公开(公告)号：CN106929721A
公开(公告)日：2017-07-07
申请号：CN201710237897.3
申请日：2017-03-29
申请人： 沈阳工业大学
摘要： 本发明提供了一种低热裂倾向的高强度Al‑Cu合金，其中各合金组分及其重量百分比为：Cu含量为3.8％‑4.9％，Mg含量为1.2％‑1.8％，Zr含量为0.1％‑0.25％，稀土La含量为0.2％‑0.5％，余量为Al。本发明将稀土元素La加入到Al‑Cu‑Mg‑Zr系铝合金中，从而显著的降低合金的热裂倾向，提高了合金的综合机械性能，铸态下合金的抗拉强度、伸长率均有显著提升，经过热处理之后，新型合金的抗拉强度、伸长率可以进一步提升，抗拉强度可达到498MPa，伸长率可达到11.8％。同时，考虑到应用成本，添加稀土La元素量较小，成本较为经济，该合金在实际的工业生产中具有广泛的前景。
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公开(公告)号：CN105951153A
公开(公告)日：2016-09-21
申请号：CN201610543354.X
申请日：2016-06-29
申请人： 沈阳工业大学
CPC分类号： C25D11/10 , C25D11/024 , C25D11/16 , C25D11/18
摘要： 一种用磺基水杨酸制备近共晶铝硅合金阳极氧化膜的方法，其特征在于经过表面除污、碱性腐蚀、化学抛光等预处理，之后采用硫酸140～160g/L、硫酸铝2～4g/L、硫酸镍2～4g/L、草酸4～10g/L、酒石酸15～25g/L、磺基水杨酸5～20g/L的复合电解液在室温下选取带梯形波脉冲信号电流进行阳极氧化，之后在沸水中进行封孔处理。本发明的有益之处在于：本发明的一种用磺基水杨酸制备近共晶铝硅合金阳极氧化膜的方法提高了成膜速度、常温氧化、能耗低，而且所制备的近共晶铝硅合金阳极氧化膜的孔致密均匀，硬度较高，耐蚀性能好。
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公开(公告)号：CN102873467A
公开(公告)日：2013-01-16
申请号：CN201210326735.4
申请日：2012-09-06
申请人： 沈阳工业大学 , 特变电工沈阳变压器集团有限公司
IPC分类号： B23K35/30 , B23K9/18 , B23K103/04 , B23K103/12 , B23K103/18
摘要： 一种钢铜异种金属埋弧焊焊丝及其焊接方法，属于埋弧焊接领域。该焊丝化学成分按重量百分比为碳0.05~0.15%，锰0.80~2.10%，硅0.07~0.95%，硫0~0.03%，磷0~0.03%，铜0.20~0.35%，铬0~0.20%，镍0~0.30%，余量为铁，改焊接焊接方法为：焊接前铜板钢板均不进行预热，用气保焊点焊固定钢板和铜板；采用钢铜异种金属埋弧焊焊丝，配合SJ101焊剂进行进行埋弧焊，焊接时焊丝偏向铜板侧4mm~8mm，焊接电流为396~630A，焊接电压为35~40V,焊接速度为23~30m/h。本发明焊接所得的焊接接头具有良好的机械性能，具有高效、成型美观、裂纹少等特点。
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公开(公告)号：CN118726873A
公开(公告)日：2024-10-01
申请号：CN202410835956.7
申请日：2024-06-26
申请人： 沈阳工业大学
IPC分类号： C22F1/10
摘要： 本申请提出了一种镍合金及处理方法。该方法包括：对柱形试样进行第一道次压缩，第一道次压缩的变形条件是根据单道次压缩实验的结果确定的，变形条件包括变形温度和应变速率中的至少之一；对经过第一道次压缩的样品进行降温处理至样品的温度降低至第二道次压缩的变形温度，并进行第二道次压缩，第二道次压缩的变形温度为1050‑1100℃，应变速率为0.001‑0.005s‑1；对经过第二道次压缩的样品进行水淬处理，以获得经过处理的镍合金，单道次压缩实验包括在不同的预定变形温度以及预定应变速率下进行多次单道次压缩处理。该方法通过对双道次压缩工艺的改进，能够提高经过处理获得的合金的形变抗力，并改善晶粒尺寸分布情况以及动态软化程度。
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公开(公告)号：CN118109720A
公开(公告)日：2024-05-31
申请号：CN202410434446.9
申请日：2024-04-11
申请人： 沈阳工业大学
摘要： 本发明属于合金材料技术领域，具体公开了一种钛基复合材料及其制备方法，熔炼得到TC4基复合材料试样后对TC4基复合材料试样进行第一级热处理对第一级热处理后的TC4基复合材料试样进行第二级热处理；对第二级热处理后的TC4基复合材料试样进行时效处理，得到钛基复合材料。与现有技术相比，本发明在第一重热处理过程中，由于温度超过相变点，组织内发生α相向β相的转变；钛基复合材料经第二重热处理后，组织内部的残余应力得到释放，片状α相从β相中析出，时效热处理过程将分解固溶热处理时形成的亚稳态β相，会形成较小尺寸的片层状、细条状α相；增强相的分布也更加均匀，通过热处理基本消除了各向异性，使钛基复合材料获得了较稳定的力学性能。
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