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公开(公告)号：CN115324545B
公开(公告)日：2023-10-03
申请号：CN202211007126.2
申请日：2022-08-22
申请人： 中国石油大学(北京) , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明公开了变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法。本发明变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法，包括如下步骤：1)建立油藏模型，以SAGD循环注汽；2)保持注入井最大井底压力为P1，并按最大Q1注汽量注汽，生产井按最小井底压力为P2生产，保持注采参数不变，按恒压恒温注入的SAGD继续生产；3)生产一段时间T1后，将注汽井由Q1调整为关闭状态，同时生产井去掉最小BHP为P2的限制条件，继续保持生产；4)生产一段时间T2后，重新打开注汽井，按最大井底压力为P1，最大注汽量为Q1的条件注汽，同时加上对生产井最小BHP为P2的限制条件，继续以恒温恒压的方式生产。本发明能够显著提高泄油速和采收率，有效降低汽油比，是一种高效的稠油热采新工艺。
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公开(公告)号：CN115324545A
公开(公告)日：2022-11-11
申请号：CN202211007126.2
申请日：2022-08-22
申请人： 中国石油大学(北京) , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明公开了变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法。本发明变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法，包括如下步骤：1)建立油藏模型，以SAGD循环注汽；2)保持注入井最大井底压力为P1，并按最大Q1注汽量注汽，生产井按最小井底压力为P2生产，保持注采参数不变，按恒压恒温注入的SAGD继续生产；3)生产一段时间T1后，将注汽井由Q1调整为关闭状态，同时生产井去掉最小BHP为P2的限制条件，继续保持生产；4)生产一段时间T2后，重新打开注汽井，按最大井底压力为P1，最大注汽量为Q1的条件注汽，同时加上对生产井最小BHP为P2的限制条件，继续以恒温恒压的方式生产。本发明能够显著提高泄油速和采收率，有效降低汽油比，是一种高效的稠油热采新工艺。
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公开(公告)号：CN118148625A
公开(公告)日：2024-06-07
申请号：CN202410223051.4
申请日：2024-02-28
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： E21B47/06
摘要： 本发明提供一种定量确定稠油油藏蒸汽吞吐有效生产压差的方法，首先收集目标区块地质油藏基本参数的静态资料，然后根据目标区启动压力梯度实验数据得到启动压力梯度与流度的关系式；再根据启动压力梯度情况将注蒸汽的地层划分为四个不同的渗流区域；分别计算四个不同的渗流区域的压降，绘制不同渗流区域的压降曲线图，根据计算的数据比较区域三和区域四相对应的实际压力梯度与启动压力梯度，确定供给压力；根据有效渗流区的压力分布计算稠油油藏蒸汽吞吐有效生产压差。本发明的有益效果是采用本发明中的方案确定的生产压差，使描述蒸汽吞吐过程的实际地层渗流更加精确，可操作性强，对稠油油藏蒸汽吞吐方案设计和注采参数优化具有重要意义。
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公开(公告)号：CN110761761A
公开(公告)日：2020-02-07
申请号：CN201911187657.2
申请日：2019-11-28
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： E21B43/24
摘要： 本发明公开一种降低蒸汽吞吐过程中稠油乳化风险的方法，包括以下步骤：分析稠油样品的胶质和沥青质含量，并通过实验确定目标油田的乳化机理；根据注热-焖井-自喷-下泵生产不同阶段的热损失速率指标，确定提高油井产液速度的最佳时机；根据注入温度、周期注汽量评价地层原油流动半径，并以目标油田的出砂临界速度Vc作为排液量的最高值；焖井结束后自喷，逐步放开油嘴，尽可能让日产液速度QL最大(要求QL TBHP)。
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公开(公告)号：CN114458623B
公开(公告)日：2023-10-20
申请号：CN202111578926.5
申请日：2021-12-22
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： F04D29/42 , F04D29/44 , F04D29/046
摘要： 一种离心前置式脱气泵及脱气工艺流程实验设备,离心前置式脱气泵包括：吸入头，安装在吸入头上的抽气管，依次安装在吸入头下面的前轴承支架，壳体，后轴承支架，水泵连接件；吸入头的前端设有流体入口；壳体内还依次安装有转毂头，转毂，转毂尾和尾端转轴；脱气工艺流程实验设备包括：压力泵，依次与压力泵连接的溶解罐，漏斗，空压机，前置式脱气泵，第二真空泵，离心泵和熟化罐；且前置式脱气泵连接在溶解罐底部；空气经过空压机压缩后进入管道，在漏斗处与药粉混合后，并携带药粉进入溶解罐内部；水经过压力泵增压后，在溶解罐内与携带药粉的空气混合。本发明实现了二次脱气，提升了其稳定性；在熟化后，使得到需要的混合溶液。
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公开(公告)号：CN112036033A
公开(公告)日：2020-12-04
申请号：CN202010894337.7
申请日：2020-08-31
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F17/11 , E21B43/24 , G06F119/08
摘要： 本发明公开了一种定量确定蒸汽吞吐转蒸汽驱地层温度时机的方法：收集目标油藏基础数据资料，包括：原始油藏温度、地层条件下原油粘度、地面脱气原油的粘温曲线；开展稠油样品流变性实验；回归不同温度下的流变性方程；确定稠油样品流变性拐点温度；确定拐点温度对应的原油粘度；绘制多轮蒸汽吞吐后地层温度分布图；确定启动压力梯度与流度关系；确定注采井间的启动压力梯度；绘制不同注采井距对应的转驱温度图版；判断是否达到转驱的温度时机。本发明可对不同稠油油藏、不同注采条件下的蒸汽吞吐转蒸汽驱地层温度时机进行定量预测，能解决目前行业中关于稠油油藏多轮吞吐后转蒸汽驱的温度时机定性描述“注采井间形成热连通”缺乏可操作性的难题。
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公开(公告)号：CN112036033B
公开(公告)日：2022-09-09
申请号：CN202010894337.7
申请日：2020-08-31
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F17/11 , E21B43/24 , G06F119/08
摘要： 本发明公开了一种定量确定蒸汽吞吐转蒸汽驱地层温度时机的方法：收集目标油藏基础数据资料，包括：原始油藏温度、地层条件下原油粘度、地面脱气原油的粘温曲线；开展稠油样品流变性实验；回归不同温度下的流变性方程；确定稠油样品流变性拐点温度；确定拐点温度对应的原油粘度；绘制多轮蒸汽吞吐后地层温度分布图；确定启动压力梯度与流度关系；确定注采井间的启动压力梯度；绘制不同注采井距对应的转驱温度图版；判断是否达到转驱的温度时机。本发明可对不同稠油油藏、不同注采条件下的蒸汽吞吐转蒸汽驱地层温度时机进行定量预测，能解决目前行业中关于稠油油藏多轮吞吐后转蒸汽驱的温度时机定性描述“注采井间形成热连通”缺乏可操作性的难题。
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公开(公告)号：CN114458623A
公开(公告)日：2022-05-10
申请号：CN202111578926.5
申请日：2021-12-22
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： F04D29/42 , F04D29/44 , F04D29/046
摘要： 一种离心前置式脱气泵及脱气工艺流程实验设备,离心前置式脱气泵包括：吸入头，安装在吸入头上的抽气管，依次安装在吸入头下面的前轴承支架，壳体，后轴承支架，水泵连接件；吸入头的前端设有流体入口；壳体内还依次安装有转毂头，转毂，转毂尾和尾端转轴；脱气工艺流程实验设备包括：压力泵，依次与压力泵连接的溶解罐，漏斗，空压机，前置式脱气泵，第二真空泵，离心泵和熟化罐；且前置式脱气泵连接在溶解罐底部；空气经过空压机压缩后进入管道，在漏斗处与药粉混合后，并携带药粉进入溶解罐内部；水经过压力泵增压后，在溶解罐内与携带药粉的空气混合。本发明实现了二次脱气，提升了其稳定性；在熟化后，使得到需要的混合溶液。
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公开(公告)号：CN114018782A
公开(公告)日：2022-02-08
申请号：CN202111207681.5
申请日：2021-10-18
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 一种确定稠油水驱后转热水驱拟启动压力梯度动态变化的方法，包括以下步骤：一，收集目标区块地质油藏静态资料；二，确定目标区块油样黏度与温度关系式；三，测试目标区块岩心和油样在不同温度、渗透率条件下的拟启动压力梯度；四，获得不同温度的启动压力梯度随流度的变化关系式；五，得到目标区块热水驱过程不同阶段的地层温度场分布；六，根据每个网格的地质油藏参数，计算启动压力梯度；七，绘制目标区块热水驱不同阶段的启动压力梯度分布图。本发明不仅定量表征出不同地质油藏类型稠油油藏拟启动压力梯度和渗透率、黏度、温度等的关系式；而且，还得到目标区块注热水驱不同阶段的地层温度场分布；并确定目标区块的生产压差和极限井距。
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公开(公告)号：CN110761761B
公开(公告)日：2021-08-06
申请号：CN201911187657.2
申请日：2019-11-28
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： E21B43/24
摘要： 本发明公开一种降低蒸汽吞吐过程中稠油乳化风险的方法，包括以下步骤：分析稠油样品的胶质和沥青质含量，并通过实验确定目标油田的乳化机理；根据注热‑焖井‑自喷‑下泵生产不同阶段的热损失速率指标，确定提高油井产液速度的最佳时机；根据注入温度、周期注汽量评价地层原油流动半径，并以目标油田的出砂临界速度Vc作为排液量的最高值；焖井结束后自喷，逐步放开油嘴，尽可能让日产液速度QL最大(要求QL TBHP)。
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