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公开(公告)号：CN117468906A
公开(公告)日：2024-01-30
申请号：CN202311340588.0
申请日：2023-10-17
IPC分类号： E21B43/26 , E21B33/13 , G06F30/28 , G06F113/08 , G06F119/14 , G06F111/10
摘要： 本发明涉及一种基于绳结式暂堵剂暂堵转向的压裂设计方法，包括如下步骤：S1、通过大物模井筒暂堵实验优选出绳结式暂堵剂；S2、计算射孔簇在含砂压裂液冲蚀下的孔眼入口磨蚀后的入口直径；S3、计算形成在不同排量下的暂堵剂尺寸组合图版及暂堵剂数量；S4、采用流固耦合算法分析该投球直径和数量设计是否合适；S5、对井筒中暂堵剂的暂堵过程进行数值模拟分析，揭示暂堵过程中压裂变化及暂堵剂运移规律；S6、通过数模模拟分析优选出合理的投球排量、压裂液粘度、暂堵剂密度、尺寸。本发明基于绳结式暂堵剂暂堵转向的压裂设计方法实现密切割下压裂多簇射孔的可控暂堵和高效压裂，实现了对页岩气储层的压裂改造。
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公开(公告)号：CN117386336A
公开(公告)日：2024-01-12
申请号：CN202311347877.3
申请日：2023-10-17
IPC分类号： E21B43/26 , E21B43/11 , G06F30/20 , G06F119/14
摘要： 本发明涉及一种基于井轨迹与应力方向的偏方位平面射孔方法，包括：改变螺旋布孔方式为平面射孔，并对射孔平面进行方位偏转；采用构造地质力学、测井或岩石力学的方法完成最小水平应力方向的标定；根据井轨迹方位角ΦW和最小应力方位角ΦS确定布孔平面沿Z轴方向的偏方位角度θ1；根据井斜角α确定布孔平面沿Y轴方向的偏方位角度θ2。根据θ1和θ2计算受井斜角、轨迹方位角ΦW和最小应力方位角ΦS共同影响下的布孔平面偏方位角度θ，此时的布孔面与井筒的截面为椭圆形，且这个椭圆面垂直于最小应力方向，通过定向射孔装置，实现偏方位平面射孔。本发明可以极大提高大斜度井段、大应力方向偏差及深层井的射孔适应性，降低压裂难度和提高改造效果。
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公开(公告)号：CN114638142A
公开(公告)日：2022-06-17
申请号：CN202210159275.4
申请日：2022-02-22
IPC分类号： G06F30/25 , G06F30/28 , G06N3/00 , G06F111/10 , G06F113/08 , G06F119/14
摘要： 本发明提供了一种密切割多簇暂堵压裂中炮眼磨蚀和实际直径的预测方法，获取单簇顶底、簇内射孔数、簇间距数据，建立DPM水平井单簇多射孔两相流模型，计算炮眼定砂量下的冲蚀量；获取暂堵球直径、密度参数，建立DEM模型，对DDPM模型参数进行初始化，计算体积分数，通过SCALARS交换动量，实现固液双向耦合计算。将计算数据代入公式中，得到炮眼实际直径与暂堵球直径比值范围，根据现场所使用暂堵球直径，可以计算施工状态下炮眼实际直径与磨蚀率，有效高暂堵球坐封率，提高裂缝复杂程度，增大有效改造体积，提升产量。
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公开(公告)号：CN115408905A
公开(公告)日：2022-11-29
申请号：CN202210961320.8
申请日：2022-08-10
IPC分类号： G06F30/23 , E21B33/13 , E21B43/267 , G06F111/10 , G06F119/14
摘要： 本发明涉及一种基于射孔孔眼磨蚀计算的压裂暂堵投球工艺方法，包括以下步骤：S1、通过流固耦合数值方法计算射孔簇在压裂前置液和含砂压裂液冲蚀下的孔眼入口磨蚀量，更新孔眼磨蚀后的入口直径；S2、根据射孔簇孔眼更新直径，计算暂堵所需的暂堵球直径范围和暂堵球数量；S3、采用流固耦合算法分析该投球直径和数量设计是否合适，如不合适则返回B调整设计；S4、将不同直径暂堵球分批次通过投球器投入井筒；S5、将暂堵球泵送至目标层位射孔簇。本发明通过计算预测射孔簇射孔孔眼磨蚀，设计暂堵球直径分布和投球批次，实现密切割压裂多簇射孔的可控暂堵和高效压裂，实现了对页岩气储层的压裂改造。
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