公开(公告)号：CN105488336A

公开(公告)日：2016-04-13

申请号：CN201510824234.2

申请日：2015-11-24

申请人： 国家电网公司 ,  江苏省电力公司 ,  江苏方天电力技术有限公司 ,  武汉大学

发明人： 汤淳坡 ,  彭志方 ,  李夕强 ,  杨超 ,  刘省 ,  周龙

IPC分类号： G06F19/00

CPC分类号： G06F19/00

摘要： 本发明公开了测定9Cr铁素体耐热钢硬度不均匀性的方法，包括以下步骤：①等间距测量钢的显微硬度；②分别作出的显微硬度数据归一化升序和降序分布曲线反映出显微硬度低、中、高三段；③以最低硬度为起点逐渐增加数据点至线性回归方程的斜率达到符合条件的极小值以获得铁素体为主段的显微硬度范围；采用硬度的降序曲线并以最高硬度为起点逐渐增加数据点至线性回归方程的斜率达符合条件的极小值从而获得马氏体为主段的显微硬度范围；④以所获得的铁素体为主段，铁素体加马氏体混合段，马氏体为主段的边界硬度数据对应的分数值即为上述各典型段所占比例。本发明方法实现了对9Cr铁素体耐热钢显微硬度不均匀性的组织与硬度的识别及量化。

公开(公告)号：CN105488336B

公开(公告)日：2017-12-19

申请号：CN201510824234.2

申请日：2015-11-24

申请人： 国家电网公司 ,  江苏省电力公司 ,  江苏方天电力技术有限公司 ,  武汉大学

发明人： 汤淳坡 ,  彭志方 ,  李夕强 ,  杨超 ,  刘省 ,  周龙

IPC分类号： G06F19/00

摘要： 本发明公开了测定9Cr铁素体耐热钢硬度不均匀性的方法，包括以下步骤：①等间距测量钢的显微硬度；②分别作出的显微硬度数据归一化升序和降序分布曲线反映出显微硬度低、中、高三段；③以最低硬度为起点逐渐增加数据点至线性回归方程的斜率达到符合条件的极小值以获得铁素体为主段的显微硬度范围；采用硬度的降序曲线并以最高硬度为起点逐渐增加数据点至线性回归方程的斜率达符合条件的极小值从而获得马氏体为主段的显微硬度范围；④以所获得的铁素体为主段，铁素体加马氏体混合段，马氏体为主段的边界硬度数据对应的分数值即为上述各典型段所占比例。本发明方法实现了对9Cr铁素体耐热钢显微硬度不均匀性的组织与硬度的识别及量化。

公开(公告)号：CN106769531B

公开(公告)日：2019-07-30

申请号：CN201710142139.3

申请日：2017-03-10

申请人： 江苏方天电力技术有限公司 ,  国电泰州发电有限公司 ,  武汉大学 ,  国网江苏省电力公司 ,  国家电网公司

发明人： 杨超 ,  汤淳坡 ,  陈旭伟 ,  马君鹏 ,  许尧 ,  周龙 ,  刘省 ,  彭志方 ,  孙雄

IPC分类号： G01N3/54 ,  G06F17/15

摘要： 本发明公开了一种低硬度P91管件持久曲线外推函数的建立方法，包含以下步骤：获取一组正常硬度值HB1及一组较低硬度值HB2的P91无缺陷试样的570℃持久断裂数据；根据公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和使用优化法获得使P与f(σ)之间具有最佳相关系数R2的C值，以使函数与实验数据的吻合性更好；根据公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和log10(σ)＝a+b*ln(P)+c*(ln(P))2，拟合得到相关系数a、b、c的数值；由已知C值的公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和已知a、b、c值的公式log10(σ)＝a+b*ln(P)+c*(ln(P))2外推其他硬度值P91部件的持久曲线。本发明计算过程简单、快速，可广泛用于不同硬度Gr.91钢570℃持久曲线外推函数的建立和持久强度的外推。

公开(公告)号：CN106769531A

公开(公告)日：2017-05-31

申请号：CN201710142139.3

申请日：2017-03-10

申请人： 江苏方天电力技术有限公司 ,  国电泰州发电有限公司 ,  国网江苏省电力公司 ,  国家电网公司

发明人： 杨超 ,  汤淳坡 ,  陈旭伟 ,  马君鹏 ,  许尧 ,  周龙 ,  刘省 ,  彭志方 ,  孙雄 ,  邹宝诚

IPC分类号： G01N3/18 ,  G06F19/00

CPC分类号： G01N3/18 ,  G01N2203/0003 ,  G01N2203/0017 ,  G16Z99/00

摘要： 本发明公开了一种低硬度P91管件持久曲线外推函数的建立方法，包含以下步骤：获取一组正常硬度值HB1及一组较低硬度值HB2的P91无缺陷试样的570℃持久断裂数据；根据公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和使用优化法获得使P与f(σ)之间具有最佳相关系数R2的C值，以使函数与实验数据的吻合性更好；根据公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和log10(σ)＝a+b*ln(P)+c*(ln(P))2，拟合得到相关系数a、b、c的数值；由已知C值的公式P(tr,HB)＝(1000‑HB)(logtr+C)和已知a、b、c值的公式log10(σ)＝a+b*ln(P)+c*(ln(P))2外推其他硬度值P91部件的持久曲线。本发明计算过程简单、快速，可广泛用于不同硬度Gr.91钢570℃持久曲线外推函数的建立和持久强度的外推。

公开(公告)号：CN113092255A

公开(公告)日：2021-07-09

申请号：CN202110372571.8

申请日：2021-04-07

申请人： 大唐锅炉压力容器检验中心有限公司 ,  中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东电力试验研究院 ,  武汉大学 ,  广东大唐国际潮州发电有限责任公司 ,  大唐淮南洛河发电厂

发明人： 王家庆 ,  刘省 ,  彭志方 ,  刘俊建 ,  李勇 ,  王齐宏 ,  颜舒淮 ,  程亚平

IPC分类号： G01N3/08 ,  G01N3/18 ,  G01N3/02

摘要： 本发明提供了一种评估耐热钢安全性的方法，包括步骤A：获取不同硬度的在役耐热钢部件样本，步骤B：测试样本在特定温度条件下的屈服强度和抗拉强度数据；步骤C：根据样本的屈强比数据，获得屈强比的极小值；步骤D：获得屈强比极小值对应的强度值Ho，测试待测样品的强度值H，如果H≥Ho，该待测样品满足安全性要求，否则不满足安全性要求。本发明的优点在于：创造性的将材料的安全硬度与材料的屈强比联系到一起，屈强比的极小值对应材料断裂倾向增大的临界点，能够根据屈强比的极小值直接确定对应的硬度值，科学准确的确定材料的安全硬度值下限，为在役耐热钢的安全硬度范围提供了明确的界限，方便对耐热钢使用寿命的把控，提高机组安全性。