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公开(公告)号：CN106050204A
公开(公告)日：2016-10-26
申请号：CN201610543424.1
申请日：2016-07-11
IPC: E21B43/24
CPC classification number: E21B43/24
Abstract: 本发明涉及一种考虑岩石孔隙压缩系数温敏效应的稠油热采模拟方法，包括以下步骤：求取目标区块在不同温度下的岩石孔隙压缩系数；设置热采井注采参数，采用定岩石孔隙压缩系数方法，进行目标区块在某一注热温度下的稠油热采吞吐模拟，得到目标区块在该注热温度下吞吐若干轮次后的加热半径和温度分布；根据目标区块地层温度上升幅度和稠油热采模拟精度的需要，将目标区块在该注热温度下的加热半径范围内的温度按照等温度间隔划分为若干个等级，得到各温度等级的分布范围；将目标区块在该注热温度下的加热范围划分为不同的温度区域；给不同的温度区域赋值不同的岩石孔隙压缩系数，进行目标区块在该注热温度下的稠油热采吞吐模拟开发过程。
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公开(公告)号：CN106919756A
公开(公告)日：2017-07-04
申请号：CN201710117719.7
申请日：2017-03-01
IPC: G06F17/50
CPC classification number: G06F17/5009
Abstract: 本发明涉及一种基于近似模型的蒸汽吞吐注入参数优化方法，包括以下步骤：1)建立蒸汽吞吐三维油藏数值模拟模型；2)选取注汽干度、注汽温度、注汽速度和周期注汽量四个注入参数作为设计优化变量；3)对注入参数选取初始的取值范围；4)采用试验设计方法针对蒸汽吞吐的注入参数来选取样本点；5)利用蒸汽吞吐三维油藏数值模拟模型对样本点进行数值模拟计算；6)选取目标函数，利用各样本点的注入参数及其目标函数响应值构建表征蒸汽吞吐注入参数的近似模型；7)对近似模型的精度进行验证，若满足精度要求，则进行步骤8)，若不满足精度要求，则回到步骤3)；8)结合遗传算法对注入参数全局寻优，从而获得最优蒸汽吞吐注入参数。
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公开(公告)号：CN106761733A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201710009434.1
申请日：2017-01-06
CPC classification number: E21B49/087 , E21B43/24
Abstract: 本发明涉及一种稠油油藏水平井蒸汽吞吐初期产能预测方法，属于油气田开发领域，其包括以下步骤：1)基于渗流理论，建立稠油油藏热力采油数学模型；2)基于步骤1)的稠油油藏热力采油数学模型建立无因次产能曲线；3)识别影响步骤2)中无因次产能曲线的重要因素；4)绘制水平井无因次产能图版；5)基于步骤4)的水平井无因次产能图版来预测待测水平井蒸汽吞吐初期的产油量。本发明有着以下优点，根据影响水平井蒸汽吞吐产能的因素进行多元初步回归，得到水平井最大日产油量峰值计算公式；根据本发明给出的无因次产能图版，能够方便准确的预测水平井蒸汽吞吐初期产能。
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公开(公告)号：CN105971574A
公开(公告)日：2016-09-28
申请号：CN201610374380.4
申请日：2016-05-31
Abstract: 本发明涉及一种多元热流体吞吐热采有效期评价方法，包括以下步骤：1)选取井底温度和米采油指数作为判别参数，选择与热采井层位相同、位置相邻的冷采井的井底温度和米采油指数作为对比对象；2)确认失效判别标准，即米采油指数判别标准和井底温度失效判别标准，取开井后热采井的井底温度数据和米采油指数数据，绘制成热采井的井底温度和米采油指数随时间变化的曲线；4)在井底温度随时间变化的曲线上找到井底温度等于井底温度失效判别标准的点和米采油指数等于米采油失效判别标准的点，热采有效期为开井生产至热采效果失效点之间的时间段。
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公开(公告)号：CN107201891A
公开(公告)日：2017-09-26
申请号：CN201710623955.6
申请日：2017-07-27
IPC: E21B43/24
CPC classification number: E21B43/24
Abstract: 本发明涉及一种适用于海上稠油油田吞吐后续转驱开发的方法，其特征在于：针对地层原油粘度介于350mPa·s和1000mPa·s之间，采用蒸汽吞吐转蒸汽驱的开发方式，具体地，开发初期采用蒸汽吞吐的开发方式，后续转而采用蒸汽驱的开发方式。本发明提出了适用于海上稠油油田进行吞吐转驱开发的转驱方式、合理转驱时机及最优注入参数等，克服了目前热采方案蒸汽吞吐轮次及平台设备寿命有限等缺点，满足海上稠油热采后续接替技术的要求。本发明对吞吐后续转驱在海上油田的开发提供了重要的指导意义。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN104912551B
公开(公告)日：2017-08-25
申请号：CN201510231207.4
申请日：2015-05-08
IPC: E21B49/00
Abstract: 本发明涉及一种油水相渗曲线和驱油效率的标定方法，包括以下步骤：1)进行室内油水相渗实验，结合实验基础参数，获得不同采样时刻下含水率、累计产油量、累计产水量等实验数据，绘制标定前的油水相渗曲线；2)采用张型广适水驱曲线对累计产油量和累计产水量进行拟合，求解可采储量；3)将可采储量和实验基础参数代入残余油饱和度表达式中，求解残余油饱和度；4)根据残余油饱和度和直线形式的水相相渗曲线指数式表达式，求解残余油饱和度对应的水相相对渗透率；5)将求解出的残余油饱和度及其对应的水相相对渗透率替换标定前油水相渗曲线中的残余油饱和度及其对应的水相相对渗透率，获得标定后的油水相渗曲线；6)根据求解出的残余油饱和度标定驱油效率。
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公开(公告)号：CN106021778A
公开(公告)日：2016-10-12
申请号：CN201610374274.6
申请日：2016-05-31
CPC classification number: G06F17/5036 , E21B43/164
Abstract: 本发明公开了一种模拟CO2驱替动态混相压力的确定方法。该确定方法包括如下步骤：(1)CO2‑地层原油间的界面张力的测定；(2)将地层原油的物性参数输入至Eclipse数值模拟软件的PVTi模块中，拟合流体的参数使PVTi模块中的流体与地层原油的性质相同；在PVTi模块中模拟CO2驱替，当压力为上述测定的油藏初始情况下的最小混相压力时，监测PVTi模块中的油气界面张力；当油气界面张力为零时，此时导出流体性质数据；(3)将导出的流体性质数据放入目标油田的数值模拟模型中，进行虚拟开发；通过分析数值模拟模型中每个网格的界面张力变化，即确定此时的混相压力。本发明为一种完善的利用物理和数值模拟手段定量表征动态混相压力的方法，为CO2驱油渗流机理及开发规律的研究提供了关键技术手段。
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公开(公告)号：CN105092785A
公开(公告)日：2015-11-25
申请号：CN201510398626.7
申请日：2015-07-08
IPC: G01N33/00
Abstract: 本发明涉及一种考虑聚合物粘弹性的注聚井注入能力评价方法，其包括以下步骤：1)建立聚合物溶液在岩石多孔介质内渗流时的有效剪切速率模型；2)建立聚合物溶液粘弹性视粘度模型；3)给出注聚井聚合物驱注入能力评价模型建立条件；4)建立单油层注聚井地质模型，给出模型参数；5)建立注聚井流动控制方程、油层渗流控制方程和注聚井与油层接触面连续性方程；6)列出注聚井和油层边界条件；7)由有效剪切速率模型、粘弹性视粘度模型、注聚井流动控制方程、油层渗流控制方程及注聚井与油层接触面连续性方程成立方程组，在不同注聚井注入压力下求解方程组；8)根据求解结果计算注入量和注入强度，由注入强度评价注聚井的注入能力。
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公开(公告)号：CN104912537A
公开(公告)日：2015-09-16
申请号：CN201510243975.1
申请日：2015-05-13
IPC: E21B43/30
Abstract: 本发明涉及一种巨厚潜山裂缝油藏的井网部署方法，其特征在于，在巨厚潜山裂缝性油藏中部署一套大缝注、小缝采的平面交错、纵向立体、底注顶采的水平井注采井网；其中，大缝注指将注入井部署在巨厚潜山裂缝油藏的大裂缝区，小缝采指将采出井部署在巨厚潜山裂缝油藏的小裂缝区；平面交错是指注入井和采出井投影到平面上之后相互平行但不正对；纵向立体是指水平井在巨厚潜山裂缝性油藏内不同深度平行排列，在平行于重力方向而垂直于主井筒的截面内形成立体井网；底注顶采指注水井布置在巨厚潜山裂缝性油藏底部，采出井布置在巨厚潜山裂缝性油藏顶部。本发明可以有效的解决巨厚潜山储层布井难题，是巨厚潜山裂缝性油藏的一种有效布井方法。
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公开(公告)号：CN104912537B
公开(公告)日：2017-10-03
申请号：CN201510243975.1
申请日：2015-05-13
IPC: E21B43/30
Abstract: 本发明涉及一种巨厚潜山裂缝油藏的井网部署方法，其特征在于，在巨厚潜山裂缝性油藏中部署一套大缝注、小缝采的平面交错、纵向立体、底注顶采的水平井注采井网；其中，大缝注指将注入井部署在巨厚潜山裂缝油藏的大裂缝区，小缝采指将采出井部署在巨厚潜山裂缝油藏的小裂缝区；平面交错是指注入井和采出井投影到平面上之后相互平行但不正对；纵向立体是指水平井在巨厚潜山裂缝性油藏内不同深度平行排列，在平行于重力方向而垂直于主井筒的截面内形成立体井网；底注顶采指注水井布置在巨厚潜山裂缝性油藏底部，采出井布置在巨厚潜山裂缝性油藏顶部。本发明可以有效的解决巨厚潜山储层布井难题，是巨厚潜山裂缝性油藏的一种有效布井方法。
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