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公开(公告)号：CN111618305B
公开(公告)日：2022-08-02
申请号：CN202010395384.7
申请日：2020-05-12
申请人： 哈尔滨工程大学 , 哈尔滨工程大学烟台研究(生)院 , 哈船制造科学研究院(烟台)有限公司
摘要： 本发明提供的似乎一种超声冲击锻造装置。包括超声振动体和锻造体，锻造体包含上部接口段、中部冷却段、侧面压力控制段、底部脉冲锻造机构，第一侧面压力控制段与负极端电极导体相连接，第一侧面压力控制段包括压力控制箱、谐振片以及减震片，压力控制箱内含配重机构，配重机构下端同负极端电极导体连接；第二侧面压力控制段与正极端电极导体相连接，第二侧面压力控制段也包括压力控制箱、减震片，压力控制箱的配重机构下端同正极端电极导体连接，负极端电极导体、正极端电极导体、锻造头和温度传感器构成所述底部脉冲锻造机构。本发明作为增材制造的辅助设备，在合金低强度状态下完成增材组织锻造，实现增材组织性能优化及内应力调控。
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公开(公告)号：CN111618305A
公开(公告)日：2020-09-04
申请号：CN202010395384.7
申请日：2020-05-12
申请人： 哈尔滨工程大学 , 哈尔滨工程大学烟台研究(生)院 , 哈船制造科学研究院(烟台)有限公司
摘要： 本发明提供的似乎一种超声冲击锻造装置。包括超声振动体和锻造体，锻造体包含上部接口段、中部冷却段、侧面压力控制段、底部脉冲锻造机构，第一侧面压力控制段与负极端电极导体相连接，第一侧面压力控制段包括压力控制箱、谐振片以及减震片，压力控制箱内含配重机构，配重机构下端同负极端电极导体连接；第二侧面压力控制段与正极端电极导体相连接，第二侧面压力控制段也包括压力控制箱、减震片，压力控制箱的配重机构下端同正极端电极导体连接，负极端电极导体、正极端电极导体、锻造头和温度传感器构成所述底部脉冲锻造机构。本发明作为增材制造的辅助设备，在合金低强度状态下完成增材组织锻造，实现增材组织性能优化及内应力调控。
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公开(公告)号：CN113529066A
公开(公告)日：2021-10-22
申请号：CN202010289709.3
申请日：2020-04-14
申请人： 哈船制造科学研究院(烟台)有限公司 , 青岛哈船材料成型研究院有限公司 , 哈尔滨工程大学 , 南昌航空大学
摘要： 本发明针对海洋输油（气）管线对高性能耐蚀非晶涂层制备的技术瓶颈，基于超声冲击对超高速激光熔覆制备非晶涂层的作用原理，提出了一种快速制备海洋管线耐蚀非晶涂层的智能装备设计，属于非晶涂层激光熔覆制造技术与装备领域。该装备由数控加工工作台、超高速激光熔覆系统，超声冲击微锻造系统，激光超声在线检测系统，缺陷在线清除系统和控制中心构成，将超高速激光熔覆技术，超声冲击微锻造技术与在线检测技术集成于一体，解决了非晶涂层难以大面积制备，制备效率低，非晶涂层中非晶相含量不高、涂层致密度不高、易产生裂纹等难题，实现了管线高性能耐蚀涂层的高效、绿色、智能制造，可以替代传统的高污染电镀技术与装备。
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公开(公告)号：CN112342366A
公开(公告)日：2021-02-09
申请号：CN201910724234.3
申请日：2019-08-07
申请人： 哈船制造科学研究院(烟台)有限公司 , 哈尔滨工程大学 , 杭州成功超声设备有限公司
摘要： 本发明提供了一种改善增材制造金属构件组织和性能的超声冲击与沉积成形集成装置与技术，属于金属材料增材制造领域。本发明是将沉积成形装置与超声冲击工具头同轴装配，冲击路径可随任意加工路径同步变化，在金属沉积过程中环形超声微锻造工具头跟随沉积层进行同步冲击锻造，在沉积层发生塑性变形基础上，该种新型的集成冲击装置可促使再结晶温度以上的高温区域处发生动态再结晶，从而细化晶粒、减小材料缺陷、消除残余应力。与现有的装置相比，本发明的集成装置可大幅增加作用深度及冲击效果，同时可以使复杂工件成形路径规划和超声冲击路径合二为一，大幅简化了复杂金属构件的加工程序，有利于增锻减复合制造高端加工中心的设计和制造。
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公开(公告)号：CN113414409A
公开(公告)日：2021-09-21
申请号：CN202110687452.1
申请日：2021-06-21
申请人： 哈尔滨工程大学
摘要： 本发明提供一种梯度功能减振降噪复合材料增减材复合制造方法，首先对目标材料或者构件进行数模分层及路径规划，根据每层需求，按照所规划的打印路径直接将特定成分的金属粉体或丝材熔化沉积在基体材料上；然后按照预设计的空心球空间排列方式，在沉积层上进行减材加工，得到所需尺寸与深度且排列方式遵循预设排列规则的圆孔阵列，将预制金属空心球放入对应的减材加工的孔内，再根据成分设计需要，对已放入金属空心球的沉积层进行增材沉积成形覆盖空心球阵列；然后数控铣削得到平整的沉积层平面，重复进行增材沉积成形‑圆孔阵列数控加工‑空心球布放‑增材沉积成形‑数控铣削加工的制造过程，即可制造出梯度功能减振降噪复合材料。
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公开(公告)号：CN116352253A
公开(公告)日：2023-06-30
申请号：CN202310298226.3
申请日：2023-03-24
申请人： 哈尔滨工程大学
摘要： 本发明提供了一种激光增减材复合制造机床夹具装备，将激光加工头与刀具的更换集成到同一个立式加工机床的机床主轴上，并且在完成激光加工头和刀具的更换后通过液压杆将整个夹具机构折叠到机床立柱附近，还使用了十字导轨来实现更换激光加工头与刀具时与机床主轴的定位问题；包括插销抓手装置、精密十字导轨传动装置及液压摆臂装置；本发明实现在增材制造后快速进行减材制造而缩短增减材制造加工时间，并且减小增减材制造设备体积，对后续的加工不产生影响，避免了增减材制造过程中较大的热输入对夹具的精度和使用寿命产生影响，定位精度较高。
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公开(公告)号：CN116060622A
公开(公告)日：2023-05-05
申请号：CN202310089494.4
申请日：2023-02-09
申请人： 哈尔滨工程大学 , 青岛哈船材料成型研究院有限公司
摘要： 本发明公开了一种具有空心壳层结构的隔热材料及其制备方法。隔热材料包括铝合金基体和双层空心球，所述双层空心球填充在所述铝合金基体中，其中，所述双层空心球由陶瓷空心球和金属壳层组成，所述金属壳层包覆在所述陶瓷空心球外部。本申请提供的具有空心壳层结构的隔热材料充分利用了空心球结构在金属基复合材料中的增强作用和隔热特性，具有低密度、高比强度、低热导率、结构可设计等功能特性，拓宽了金属材料的应用领域和场景。通过引入空心球结构，降低了材料的热导率，使得金属材料具有了良好的隔热特性。通过在陶瓷空心球内坯外部复合金属壳层，使得该种隔热材料同时具有了增强作用，能适用于更为复杂、对强度有一定要求的工作场景。
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公开(公告)号：CN115822325A
公开(公告)日：2023-03-21
申请号：CN202211513964.7
申请日：2022-11-29
申请人： 哈尔滨工程大学
摘要： 本发明提供了一种集成增减材复合制造技术的智能维修移动方舱，包括可折叠式移动方舱、LMD增减材复合制造设备、SLM增材制造设备、数字孪生系统和设备减隔振装置；所述可折叠式移动方舱主体包括折叠箱体和移动底盘两部分，可在短时间内快速收放；所述LMD增减材复合制造设备和SLM增材设备，可以实现复杂结构零部件的快速精准制造/再制造；所述数字孪生系统用于实现虚拟制造、加工过程实时监控与远程控制功能；所述方舱减隔振系统可以实现增减材复合制造设备在野外复杂环境下的平稳运行，从而保证零部件的加工质量；本发明适用于陆上风电、隧道桥梁等野外复杂恶劣工况条件下损伤零部件的高精度、高性能、高效率制造/再制造。
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公开(公告)号：CN115401211A
公开(公告)日：2022-11-29
申请号：CN202211184727.0
申请日：2022-09-27
申请人： 哈尔滨工程大学
摘要： 本发明提供了一种双超声同步辅助金属激光熔丝增材制造的装置及方法，包括数控机床、样品安装台、超声振动系统、超声微锻造系统、激光熔丝增材制造系统；所述的样品安装台固定在数控机床的试验平台上，所述超声振动系统设置在样品安装台的下方且与基板紧密贴合，超声微锻造系统和激光熔丝增材制造系统安装在数控机床上且可相对于样品安装台同步运动；在激光熔丝增材制造过程中可持续对熔池施加超声能场的作用，直至完成样品的增材制造工作，在超声振动和超声微锻造的共同作用下，在增材制造过程中沉积层不仅表面产生了塑性变形，其熔池也持续受到超声波的空化析出效应的影响和声流搅拌效应的影响，最终使晶粒得到细化，性能得到改善。
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公开(公告)号：CN118744236A
公开(公告)日：2024-10-08
申请号：CN202410785495.7
申请日：2024-06-18
申请人： 哈尔滨工程大学
IPC分类号： B22F1/00 , B22F9/08 , B22F1/065 , C23C24/10 , B22F10/28 , B22F10/366 , B22F10/36 , B33Y10/00 , B22F1/052
摘要： 本发明公开了一种铸造锰铝青铜合金激光增材制造方法，将铸造锰铝青铜合金棒料通过真空感应熔化气体雾化(VIGA)法制备得到不同粒径范围的合金粉末，粒径15‑53μm占54.4％，粒径53‑105μm占36.2％，粉末制备率达到90％以上，所制粉末流动性好、球形度高、粒度分布均匀。采用的激光熔融沉积(LMD)工艺参数为：激光功率1800‑2300W，扫描速度200‑500mm/min，送粉速度20‑30g/min，光斑直径3mm。利用本发明制备的锰铝青铜合金涂层表面光滑、无宏观裂纹、结构致密且与基体结合良好，微观组织均匀，硬度值在300‑350HV之间，高于同组分的铸态合金。
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