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公开(公告)号：CN110923638A
公开(公告)日：2020-03-27
申请号：CN201911198703.9
申请日：2019-11-29
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明针对单晶合金叶片的各向异性和不同级别燃机单晶叶片以及叶片不同位置的运行温度分布特点，提供了一种通过单晶合金二次枝晶取向分布和表面再结晶控制技术改善抗热腐蚀单晶合金与MCrAlY涂层界面稳定性的方法，具体为根据燃机叶片服役温度条件制备特殊二次取向的单晶叶片：900℃热暴露条件下，选取(100)取向为择优二次取向；1000℃热暴露条件下，选取(210)取向为择优二次取向。同时调整叶片表面喷砂处理参数，可以减小表面塑性变形量和再结晶层厚度，从而进一步改善单晶合金与MCrAlY涂层长时服役界面稳定性。
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公开(公告)号：CN118207491A
公开(公告)日：2024-06-18
申请号：CN202410278197.9
申请日：2024-03-12
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明涉及高温合金涡轮叶片材料的蠕变行为，特别属于一种镍基高温合金中温高应力蠕变行为调控方法；1)对铸态镍基高温合金开展标准热处理；2)对步骤1)中的标准热处理态镍基高温合金开展静态热暴露预处理，随后对经过热暴露态合金与标准热处理态合金开展中温高应力蠕变性能测试；3)经过热暴露态合金与标准热处理态合金的蠕变曲线对比，选取步骤2)中镍基高温合金中温高应力第一阶段蠕变速率最小的热暴露预处理方案，作为静态热暴露预处理方案；获得铸态镍基高温合金中温高应力第一阶段蠕变速率的最优化调配方案，包括：高温合金开展标准热处理、标准热处理态合金热暴露预处理。
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公开(公告)号：CN117961022A
公开(公告)日：2024-05-03
申请号：CN202311339480.X
申请日：2023-10-17
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： B22D15/02
摘要： 本发明属于金属材料精密铸造领域，涉及一种调整大型铸件用空心陶瓷型芯热物性参数的方法。该方法包括如下步骤：(1)中空陶瓷型芯的检查与修整，(2)中空陶瓷型芯一端的封堵，(3)根据需要以不同方式填充不同类型材料，(4)根据填充材料进行内腔另一端的封堵，(5)陶瓷型芯表面二次修整，(6)压蜡制壳浇注，(7)陶瓷型芯内腔的清理和脱芯。本发明通过往中空型芯内部填充不同材料及其配比，调节型芯的比热与导热率，从而达到调节凝固顺序，提高铸件冶金质量的效果，所填充材料可以在清壳过程中去除或者在脱芯过程中去除。
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公开(公告)号：CN117583548A
公开(公告)日：2024-02-23
申请号：CN202311495219.9
申请日：2023-11-10
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： B22C9/04
摘要： 本发明涉及熔模精密铸造的技术领域，具体为一种能够显著提高大尺寸高温合金铸件顺序凝固温度梯度的型壳预烧工艺方法。首先，将型壳预烧温度提升至铸件浇注温度70℃以上，随后保温4‑8小时，然后在马弗炉中进一步开展型壳降温处理，由于型壳和冒口保温棉材料在马弗炉中的散热速率差异进一步增大，通过马弗炉降温速率控制，型壳在30‑70分钟内降温至铸件浇注温度，而包棉部位型壳的温度高于裸露型壳温度20℃以上，在马弗炉升温、降温过程中，裸露型壳与造型包棉部位产生了一个附加的温度梯度，大幅度提升了顺序凝固温度梯度和铸件冶金质量。
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公开(公告)号：CN105403582B
公开(公告)日：2019-05-07
申请号：CN201510969206.X
申请日：2015-12-22
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： G01N23/2251
摘要： 本发明公开了一种燃机叶片服役组织损伤评价方法，属于高温合金技术领域。该方法首先根据热端部件用高温合金材料在模拟服役过程中组织损伤与性能退化规律及其损伤组织‐退化性能之间的对应关系，建立热端部件用高温合金材料组织损伤特征图谱和对应的性能退化数据库；然后通过热端部件实际服役损伤状态与部件用高温合金材料服役损伤特征图谱和性能数据库进行比对分析，并结合热端部件的设计要求，建立高温合金热端部件服役损伤检测评价标准数据库；最后利用实测的高温合金热端部件材料服役组织和性能数据与数据库中的组织和性能数据进行对比，最后给出叶片服役损伤评价结果。
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公开(公告)号：CN106442300A
公开(公告)日：2017-02-22
申请号：CN201611039534.0
申请日：2016-11-21
申请人： 中国科学院金属研究所
CPC分类号： G01N17/006 , G01N5/00
摘要： 本发明的目的在于提供一种操作方法简单、快捷，热腐蚀性能评价数据更加科学、稳定和可靠的高精度喷雾沉积盐热腐蚀试验方法，具体为：将样品加热到400℃以上时，利用高压雾化喷壶装置将饱和腐蚀盐水溶液均匀喷雾溅射到样品上；待形成均匀的喷雾沉积盐薄膜后，将样品放入箱式电炉内进行热腐蚀实验，实验温度750～950℃，隔一定时间间隔取出样品，观察表面状态并称重，再重新喷雾沉积盐继续实验；实验值为3～5个试样的平均值，试验8～20周次；将增重数据换算成单位面积质量增量，并以其为纵坐标，以保温时间为横坐标，绘制样品热腐蚀动力学曲线图，用origin8.0软件线性模拟该图中数据点，得出样品增重曲线方程，该方程斜率即为该合金热腐蚀速率。
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公开(公告)号：CN105403582A
公开(公告)日：2016-03-16
申请号：CN201510969206.X
申请日：2015-12-22
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： G01N23/22
CPC分类号： G01N23/22
摘要： 本发明公开了一种燃机叶片服役组织损伤评价方法，属于高温合金技术领域。该方法首先根据热端部件用高温合金材料在模拟服役过程中组织损伤与性能退化规律及其损伤组织‐退化性能之间的对应关系，建立热端部件用高温合金材料组织损伤特征图谱和对应的性能退化数据库；然后通过热端部件实际服役损伤状态与部件用高温合金材料服役损伤特征图谱和性能数据库进行比对分析，并结合热端部件的设计要求，建立高温合金热端部件服役损伤检测评价标准数据库；最后利用实测的高温合金热端部件材料服役组织和性能数据与数据库中的组织和性能数据进行对比，最后给出叶片服役损伤评价结果。
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公开(公告)号：CN117828778A
公开(公告)日：2024-04-05
申请号：CN202311758490.7
申请日：2023-12-20
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： G06F30/17 , G16C60/00 , G06F119/04 , G06F119/08 , G06F119/14
摘要： 本发明属于涡轮叶片高温合金材料的寿命预测技术领域，具体说是基于长时热暴露试验的Larson‑Miller曲线蠕变寿命预测方法，包括以下步骤：开展典型近服役温度的长时热暴露试验合金的组织退化表征和剩余蠕变寿命测试，形成长时热暴露态合金的优化修正Larson‑Miller曲线，建立长时热暴露态合金的优化修正Larson‑Miller曲线方程与标准热处理态合金优化修正Larson‑Miller曲线方程的量化关系，从而实现根据长时热暴合金态高温合金实测持久蠕变剩余寿命外推标准热处理态合金持久蠕变寿命或根据标准热处理态合金实测持久蠕变寿命外推长时热暴态合金剩余持久蠕变寿命的目的。
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公开(公告)号：CN113688478A
公开(公告)日：2021-11-23
申请号：CN202110983663.X
申请日：2021-08-25
申请人： 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 , 中国科学院金属研究所
IPC分类号： G06F30/17 , G06F30/20 , G06F119/02 , G06F119/04 , G06F119/14
摘要： 本发明提供了一种高温合金叶片剩余寿命评估方法，所述评估方法包括如下步骤：损伤分析步骤、模型建立步骤、等效试验合金获得步骤、剩余寿命评估步骤。本发明可以对长时服役高温合金叶片的剩余寿命进行准确评估，为叶片的检修维护提供依据，提高叶片长时服役可靠性。
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公开(公告)号：CN112593121A
公开(公告)日：2021-04-02
申请号：CN202011442187.2
申请日：2020-12-08
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明公开了一种高强抗高温氧化无铼第二代镍基单晶高温合金及其热处理工艺，属于镍基单晶高温合金领域。该合金化学成分(wt.％)：Cr：6.0～8.0％，Co：8.0～10.0％，W：6.0～9.0％，Mo：1.0～3.0％，Nb：0～2％，Al：4.0～7.0％，Ti：0.5～1.5％，Ta：1.0～5.0％，C：0.02～0.06％，B：0.001～0.003％，Ce：0～0.02％，Y：0～0.01％，Hf：0～0.2％，其余为Ni。该合金具有优异的低温、中温和高温强度和抗氧化性能，持久、拉伸和低周疲劳性能与含3wt.％Re的第二代单晶高温合金Rene N5相当，合金达到了完全抗氧化级别。
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