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公开(公告)号：CN108380835B
公开(公告)日：2020-03-27
申请号：CN201810344916.7
申请日：2018-04-17
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
IPC: B22D11/111 , B22D11/115 , B22D11/04
Abstract: 一种低偏析气阀钢连铸坯及其制造方法，属于低偏析连铸坯制造领域。一种低偏析气阀钢连铸坯的制造方法，其包括：先将精炼好的钢液运送至回转台，经过中包并加入中包覆盖剂，再将钢液通入结晶器并加入结晶器保护渣，钢液经过初步凝固结晶后经过连铸机拉坯，连铸机拉坯时拉坯速度控制在1.00‑1.50m/min。此制造方法开坯工艺简便，生产成本降低，结晶器专用保护渣、电磁搅拌和弱冷拉钢工艺减少连铸坯偏析，改善成品游离铁素体、网状碳化物及碳化物颗粒尺寸，连铸坯缓冷退火消除热应力及组织转变应力，防止开坯，提高铸坯合格率。此外本发明还涉及一种低偏析气阀钢连铸坯，是制造汽车发动机等内燃机高品质气阀门的专用材料。
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公开(公告)号：CN109182680A
公开(公告)日：2019-01-11
申请号：CN201811376168.7
申请日：2018-11-19
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明提供了一种马氏体不锈钢材料的退火方法，包括以下步骤，首先将马氏体不锈钢材料加热至奥氏体单相区后保温，得到奥氏体化后的组织；然后将上述步骤得到的奥氏体化后的组织，进行降温，降至等温球化温度后，再次保温，得到等温球化后的组织；最后将上述步骤得到的等温球化后的组织，再次降温后，得到退火后的球状珠光体组织。本发明通过采用“单相区奥氏体化+等温球化”相结合的技术，改善基体组织晶粒尺寸和碳化物分布情况，从而能够将马氏体不锈钢原材料的退火硬度降低至165HB以下，而且其余各项指标维持满足GB/T1220相关条款要求，进而满足后续应用的需要。
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公开(公告)号：CN108176727A
公开(公告)日：2018-06-19
申请号：CN201711454962.4
申请日：2017-12-28
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明提供了一种TP347HFG管材的制备方法，包括以下步骤：a)将TP347HFG棒料进行热穿孔，得到荒管；b)将步骤a)得到的荒管进行一次冷轧，得到一次冷轧管；所述一次冷轧的变形量为20％～30％；c)将步骤b)得到的一次冷轧管进行高温固溶热处理，水冷后，得到均质化的一次冷轧管；d)将步骤c)得到的均质化的一次冷轧管进行二次冷轧，得到二次冷轧管；所述二次冷轧的变形量为55％～65％；e)将步骤d)得到的二次冷轧管进行固溶处理，酸洗后，得到TP347HFG管材。与现有技术相比，本发明采用一次冷轧+高温固溶+二次冷轧的组合技术，改善碳氮化铌颗粒尺寸和分布，制备得到的产品具有优异的力学性能且无内部缺陷。
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公开(公告)号：CN107829044A
公开(公告)日：2018-03-23
申请号：CN201711371689.9
申请日：2017-12-19
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明提供了一种高碳高合金含氮钢坯的制备方法，包括：将钢锭进行均热加热后初轧开坯；将初轧开坯后的产品进行空冷，得到高碳高合金含氮钢坯；所述初轧开坯采用两火轧制，一火开坯道次变形量为5～15mm；二火开坯道次变形量为15～25mm。本发明提供的高碳高合金含氮钢坯的制备方法采用高温均热、两火轧制开坯、轧后摊开空冷的工艺，本发明通过采用合理的加热制度、轧制工艺以及冷却方法，在各种工艺方法的综合作用下，能够有效改善钢坯的表面质量，提高成坯率，满足汽车工业快速发展用材料的需要。
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公开(公告)号：CN103643157B
公开(公告)日：2015-11-18
申请号：CN201310613487.6
申请日：2013-11-26
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明公开的含铜铁素体不锈钢盘元的制造方法包括依次进行的冶炼、初轧开坯、热轧盘元、表面处理，在冶炼步骤中，将出钢温度控制为1540～1560℃，在钢水的成分达到以下要求时出钢并浇注成钢锭，以重量百分比计，钢水的成分包括：C≤0.025％、Si0.20～0.80％、Mn0.20～0.80％、Cr10.0～16.0％、Mo0.20～0.80％、Ni0.20～0.80％、Cu0.15～0.50％、Nb0.10～0.50％、Ti0.10～0.30％、Al0.05～0.20％、Co≤0.15％、V≤0.15％、N≤0.025％、S≤0.030％、P≤0.030％以及Fe和不可避免的杂质；在初轧开坯步骤中，控制加热温度为1050～1200℃、保温时间为1.5～5小时；在热轧盘元步骤中，控制加热温度为850～1150℃、保温时间为1～3小时，轧制成盘元后快冷至室温；在表面处理的步骤中，对盘元进行酸洗后检验入库。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN118421861A
公开(公告)日：2024-08-02
申请号：CN202410639046.1
申请日：2024-05-22
Applicant: 鞍钢集团北京研究院有限公司 , 上海大学 , 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明涉及一种易切削钢添加易切削元素的包芯线，所述包芯线由外层包覆层以及填充于外层包覆层内的芯粉层，所述外层包覆层采用低碳钢带，厚度为0.3～0.5mm，外径为9～13mm，在钢带的接口处，钢带的两端缘折叠搭扣。所述芯粉层的芯粉组分按重量份包括硫磺或硫铁0～80份，碲粒或碲锰合金5～40份，铋粒或铋锰合金0～40份，工业纯铁粉30～90份。所述芯粉层的芯粉按元素质量百分比为：S：0～60％，Te：10～30％，Bi：0～30％，Fe：40～90％，及不可避免的残余元素。本发明包芯线喂线过程中元素溶解扩散均匀，反应程度小，合金元素不易溢出烧损，元素收得率高并且稳定，生产成本低，产品质量稳定。
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公开(公告)号：CN109182680B
公开(公告)日：2020-06-16
申请号：CN201811376168.7
申请日：2018-11-19
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 本发明提供了一种马氏体不锈钢材料的退火方法，包括以下步骤，首先将马氏体不锈钢材料加热至奥氏体单相区后保温，得到奥氏体化后的组织；然后将上述步骤得到的奥氏体化后的组织，进行降温，降至等温球化温度后，再次保温，得到等温球化后的组织；最后将上述步骤得到的等温球化后的组织，再次降温后，得到退火后的球状珠光体组织。本发明通过采用“单相区奥氏体化+等温球化”相结合的技术，改善基体组织晶粒尺寸和碳化物分布情况，从而能够将马氏体不锈钢原材料的退火硬度降低至165HB以下，而且其余各项指标维持满足GB/T1220相关条款要求，进而满足后续应用的需要。
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公开(公告)号：CN110835674A
公开(公告)日：2020-02-25
申请号：CN201910975241.0
申请日：2019-10-14
Applicant: 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 , 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司
IPC: C21D8/06 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/50 , C22C38/52 , C22C38/54 , B21J5/00
Abstract: 本发明涉及钢铁冶金技术领域，公开了一种含钨高铬马氏体不锈钢锻造方法。该方法包括以下步骤：(1)首次快锻制坯：将含钨高铬马氏体不锈钢原始电渣锭加热、保温，然后依次进行纵向锻压和横向拔长，得到首次快锻钢坯；(2)二次快锻制坯：将首次快锻钢坯加热、保温，再次进行纵向锻压和横向拔长，得到二次快锻钢坯；(3)精锻成材：将二次快锻钢坯加热、保温，然后进行径向锻击，得到成品棒材；(4)退火：将成品棒材空冷，加热、保温，再次空冷。本发明所述的方法制备的含钨高铬马氏体不锈钢成品棒材的析出相得到了有效的改善，显微组织中无Laves相，同时成品棒材中铁素体的含量≤1％，晶粒度≥5级。
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公开(公告)号：CN109182706A
公开(公告)日：2019-01-11
申请号：CN201811401175.8
申请日：2018-11-22
Applicant: 钢铁研究总院 , 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 一种高氮无磁不锈钢及其制造方法，属于材料科学技术领域中的不锈钢材料。该不锈钢成分重量百分数为：14.00＜Cr≤15.00，0.047≤C≤0.055，0.35＜N≤0.40，18.00≤Mn≤18.50，0.30≤Si≤0.45，0.001≤P≤0.015，0.001≤S≤0.012，余量为Fe。制造方法为：非真空感应熔炼，电渣重熔，快锻机开坯锻造，径锻机终锻成型锻造，水冷处理。优点在于，通过控制Cr元素的质量百分比保证高氮无磁不锈钢具有良好的耐晶间腐蚀性能，通过控制N元素的质量百分比保证高氮无磁不锈钢具有良好的耐局部腐蚀性能，同时保证高氮无磁不锈钢具有足够的奥氏体单相区宽度、良好的室温拉伸性能和稳定低于1.01的相对磁导率。
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公开(公告)号：CN107904513A
公开(公告)日：2018-04-13
申请号：CN201711244575.8
申请日：2017-11-30
Applicant: 钢铁研究总院 , 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司
Abstract: 一种无磁钻铤用高氮奥氏体不锈钢及其制造方法，属于不锈钢材料技术领域。该不锈钢成分重量百分数为：13.50≤Cr≤14.00，0.047≤C≤0.055，0.30≤N≤0.35，18.00≤Mn≤18.50，0.10≤Si≤0.15，0.001≤P≤0.015，0.001≤S≤0.012，余量为Fe，同时：1.469≥Mn(wt.％)/Cr(wt.％)≥1.251。制造方法：非真空感应熔炼，电渣重熔，快锻机开坯锻造，径锻机终锻成型锻造，水冷处理。优点在于，通过控制Mn元素和Cr元素保证该不锈钢的足够的奥氏体单相区宽度。通过控制变形温度、变形量和变形速率以及锻后水冷等手段增强其钢坯的变形强化效果，同时避免有害析出相碳化物，使成品钢坯在锻后水冷状态下具有优异的相对磁导率、强度、韧性和耐晶间腐蚀的性能。
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