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公开(公告)号：CN113494285B
公开(公告)日：2023-02-28
申请号：CN202010195458.2
申请日：2020-03-19
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
IPC分类号： E21B43/30 , E21B43/24 , E21B43/243 , E21B43/32
摘要： 本发明公开了一种吞吐末期边水侵入稠油油藏开采方法。该开采方法包括以下步骤：在主体未水侵区域部署蒸汽驱井网，在边水侵区域部署火驱井网；蒸汽驱井网与火驱井网衔接处用生产井排间隔；同时进行蒸汽驱及火驱开发。本发明既能有效动用边水侵入区域，又能利用火驱高温燃烧前缘对高渗透层的封堵作用及高温燃烧前缘对水的汽化作用，抑制边水侵入，提高主体蒸汽驱热利用率，进而改善蒸汽驱开发效果，提高区块的整体开发水平，解决了吞吐末期边水侵入稠油油藏没有有效转换方式、难以继续开发的难题。
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公开(公告)号：CN114534471A
公开(公告)日：2022-05-27
申请号：CN202011351304.4
申请日：2020-11-26
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
摘要： 本发明涉及一种脱硫醇碱液再生尾气的处理方法，该脱硫醇碱液含有二硫化物，包括以下步骤：再生尾气进行气液分离脱除夹带碱液，再进行水洗达到要求后，与催化裂化过程产生的烟气合并形成混合气体后进入所述催化裂化过程的余热锅炉，在所述余热锅炉中，混合气体中的二硫化物经高温氧化分解为二氧化硫、二氧化碳和水，形成的气体物流进行烟气脱硫。本方法实现了脱硫醇碱液再生尾气的无害化处理，有效从源头减少了工厂的“三废”排放。
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公开(公告)号：CN112625155A
公开(公告)日：2021-04-09
申请号：CN202011384026.2
申请日：2020-11-30
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
IPC分类号： C08F110/06 , C08F210/06 , C08F210/16 , C08F2/02 , C08F4/646 , C08F2/00 , C08F2/34
摘要： 本发明涉及一种聚丙烯的制备方法，包括以下步骤：第一液相丙烯降温后，与聚丙烯催化剂混合后进行低温预聚合反应，得到含有低分子量聚丙烯预聚物的浆液送入双环管反应器与补充的第二液相丙烯、氢气、乙烯单体进行液相本体淤浆聚合，所述第一环管反应器流出的聚丙烯浆液部分或全部进入所述第二环管反应器，第二环管反应器流出的聚丙烯浆液直接进行闪蒸脱除不凝气以及大部分丙烯单体后，得到的聚丙烯中间物经过粉料净化、造粒，得到产品；或者聚丙烯中间物经过共聚反应后再经过粉料净化、造粒，得到产品。本发明的制备方法可通过装置的灵活切换生产高熔指/高刚性、高橡胶含量的抗冲共聚聚丙烯，同时也可生产高等规度均聚聚丙烯以及无规共聚聚丙烯。
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公开(公告)号：CN107304237B
公开(公告)日：2020-10-13
申请号：CN201610248321.2
申请日：2016-04-20
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
发明人： 王秀绘 , 王亚丽 , 黄付玲 , 褚洪岭 , 王斯晗 , 高飞 , 王桂芝 , 徐显明 , 王力搏 , 李瑞峰 , 刘通 , 曹媛媛 , 白玉洁 , 于部伟 , 马克存 , 蒋岩 , 孙恩浩 , 闫义斌 , 朱丽娜 , 韩雪梅 , 韩云光 , 陈谦 , 曾群英 , 孙淑坤
IPC分类号： C08F110/14 , C08F4/642 , C08F4/14 , C10M107/10 , C10N30/02
摘要： 一种聚α‑烯烃的合成方法，包括如下步骤：一种C8‑C12的烯烃单体，在Ziegler‑Natta催化剂体系作用下，反应一定时间，反应结束后加入淬灭剂，结束反应并停止搅拌，通过外循环取热，使体系温度降至室温后，加入引发剂，并通入BF3，控制聚合温度，反应0.5～3h后经后处理，得到聚α‑烯烃齐聚混合物。
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公开(公告)号：CN109021159B
公开(公告)日：2020-03-10
申请号：CN201810586361.7
申请日：2018-06-08
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
IPC分类号： C08F220/06 , C08F220/56 , C08F220/58 , C08F226/02 , C09K8/508
摘要： 本发明提供一种油井堵水剂及其制备方法和应用。该堵水剂的制备方法为：向反应釜中加入丙烯酸和丙烯酰胺两种单体搅拌混合，接着加入碱液调整溶液pH值至弱碱性，然后再向反应釜中加入2‑丙烯酰胺基‑2‑甲基丙磺酸和二甲基二烯丙基氯化铵两种单体，水浴加热并搅拌混合均匀；通入氮气保护，边搅拌边向反应釜中滴加交联剂进行交联反应；交联反应结束后向反应釜中边搅拌边加入还原剂，然后再加入引发剂，并于水浴中升温进行聚合反应至胶化，得到胶体化微粒，即为该油井堵水剂。采用本发明的方法制备的油井堵水剂界面吸附力强、油水选择性好，适合砂砾岩厚储层双重介质油水同层油井的堵水，为国内砂砾岩油藏水平井的堵水探索出了一条新道路。
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公开(公告)号：CN106204302B
公开(公告)日：2019-09-10
申请号：CN201610522552.8
申请日：2016-07-05
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
摘要： 本发明提供了一种计算原始含水饱和度的方法与应用。该方法包括以下步骤：测量原油的岩心渗透率K、岩心孔隙度φ和岩心束缚水饱和度Swir；测量所述原油的界面张力σ、润湿角θ和质量密度ρo；确定岩心的海拔深度h和油水界面的海拔深度h0；根据岩心原始含水饱和度Sw与所述岩心孔隙度和渗透率的关系式，计算得到原始含水饱和度；在所述式Ⅰ中，g为原油的岩心所在地的重力加速度，ρw为水密度，A为岩心的J函数无因次排驱压力，B为岩心的J函数曲线指数。
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公开(公告)号：CN106939172A
公开(公告)日：2017-07-11
申请号：CN201610005777.6
申请日：2016-01-05
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
IPC分类号： C10G19/08
CPC分类号： C10G19/08 , C10G2300/202 , C10G2300/44
摘要： 本发明提供一种针对含有低浓度硫醇钠碱液的氧化再生方法，所述硫醇钠碱液其硫醇钠含量≤0.1wt％；碱液与富氧空气分别进入超重力反应器进行反应；在不添加催化剂的条件下，硫醇钠氧化生成二硫化物，该过程中至少部分二硫化物挥发进入尾气；再生后的碱液物流与携带气相二硫化物的尾气物流分别离开超重力反应器。该方法采用超重力反应器取代传统的氧化塔，实现了硫醇钠的深度氧化；采用氧气体积百分比≥35％的富氧空气作为氧化剂，进一步提高了氧化速率；不添加酞菁钴类催化剂，节省催化剂成本；在稳态条件下采用大气液比实现二硫化物和碱液有效分离，省去二硫化物分离环节，过程几乎不产生废碱液。
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公开(公告)号：CN106925195A
公开(公告)日：2017-07-07
申请号：CN201511021488.7
申请日：2015-12-31
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
CPC分类号： B01J19/0013 , B01J19/0066 , B01J19/126 , B01J19/18 , B01J2219/00058 , B01J2219/00141 , B01J2219/1215
摘要： 本发明涉及一种水热法制备粉体材料的装置，包括釜式搅拌反应器、循环系统和微波加热系统。所述循环系统包括依次连接的第一循环管道、循环泵和第二循环管道，第一循环管道和第二循环管道的末端分别与釜体的底部和上部相连通；所述釜式搅拌反应器、第一循环管道或第二循环管道上设有出料口；所述微波加热系统包括微波腔、微波发生器和微波电源及控制系统，所述微波腔由微波加热内管和金属腔组成。本装置可替代常规釜式水热合成釜用于沸石等粉体材料的制备，缩短沸石的晶化时间，提高生产效率。
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公开(公告)号：CN104624019B
公开(公告)日：2016-12-07
申请号：CN201310571662.X
申请日：2013-11-13
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
摘要： 本发明涉及一种含有硫醇盐碱液氧化再生尾气的处理方法；待处理含有硫醇盐碱液氧化再生尾气从水洗罐底部进，经罐内气体分布板，出水洗罐顶部排气管进脱水罐底部进气口，经脱水罐内干燥剂干燥，进入超重力分离器，与从超重力分离器液相进口进入的柴油接触后，从超重力分离器气相出口，进尾气柴油分离回收罐；超重力分离器超重机为气液逆流、并流或折流形式操作的旋转填充床；超重力分离器操作范围为：气液比5～2000:1,操作表压0～0.3MPa，操作温度10～60℃；本方法实现了液化气碱液氧化再生尾气的超低硫排放，吸收剂柴油可去加氢装置进行脱硫处理，有效降低了工厂“三废”携带的总硫排放量。
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公开(公告)号：CN103819596B
公开(公告)日：2016-06-08
申请号：CN201210461456.9
申请日：2012-11-16
申请人： 中国石油天然气股份有限公司
发明人： 王秀绘 , 刘宾元 , 李建忠 , 张宝军 , 王亚丽 , 刘智博 , 贺德福 , 张莉 , 王桂芝 , 吴之禄 , 薛大庆 , 徐显明 , 陈谦 , 张德顺 , 任合刚 , 李群英 , 王力搏 , 于部伟 , 黄付玲 , 韩雪梅 , 高飞 , 曾群英 , 李文鹏 , 孙淑坤 , 韩云光 , 刘丽君 , 刘丽莹 , 张婧元 , 白玉洁 , 段兆磊
IPC分类号： C08F110/08 , C08F4/646 , C08F2/02 , C08F2/44
CPC分类号： C08F110/08 , C08F2500/15 , C08F2/44
摘要： 本发明涉及一种等规聚1-丁烯的制备方法；向反应釜中加入液体1-丁烯0.1～2.0kg，氢气为0～0.3MPa；用液体1-丁烯将加料器中的4～200mg成核剂、1～200mmol烷基铝助催化剂、0.5～133mmol硅烷类外给电子体冲入到反应釜中；用液体1-丁烯将加料器中的MgCl2/TiCl4负载型Ziegler-Natta催化剂5～30mg冲入到的聚合反应釜中，最终反应釜中的液体1-丁烯的量为0.2～3.0；将反应釜温度升至30～80℃，聚合反应1～3小时，终止反应；本方法提高了聚1-丁烯结晶度，加快结晶速度，提高了抗冲击性能，缩短了晶型II向晶型I转变的时间。
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