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公开(公告)号：CN105431697B
公开(公告)日：2017-07-21
申请号：CN201380026320.8
申请日：2013-04-23
申请人： 普莱克斯技术有限公司
IPC分类号： F25J3/00
CPC分类号： B01D53/0462 , B01D53/002 , B01D53/261 , B01D53/265 , B01D2253/104 , B01D2253/108 , B01D2253/116 , B01D2256/12 , B01D2257/102 , B01D2257/504 , B01D2257/80 , B01D2259/40052 , B01D2259/402 , B01D2259/416 , F25J3/04018 , F25J3/0409 , F25J3/04133 , F25J3/04169 , F25J3/04296 , F25J3/04412 , F25J2200/20 , F25J2205/40 , F25J2205/60 , F25J2210/40 , F25J2230/04 , F25J2230/20 , F25J2290/12 , Y02C10/08
摘要： 一种用于空气分离装备的空气压缩系统及方法，在其中，空气在一系列压缩级中压缩，并且变温吸附单元吸附水蒸气和二氧化碳。变温吸附单元位于压缩级的位置处，使得在进入吸附剂床中时空气压力为在大约400psia至大约600psia之间。该单元的各个吸附剂床具有最小横截面流动面积，该最小横截面流动面积将空气的空气速度设置为在将发生吸附剂床流化的水平之下的水平。此操作允许吸附剂床的制造成本降低，因为需要较少的吸附剂和较小的吸附剂床，同时功率消耗将为最小的。
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公开(公告)号：CN106766673A
公开(公告)日：2017-05-31
申请号：CN201610610013.X
申请日：2016-07-29
申请人： 普莱克斯技术有限公司
CPC分类号： F25J3/04642 , F25J3/04412 , F25J5/005 , F25J2215/30 , F25J2215/32 , F25J2250/02 , F25J2250/04 , F25J2290/32 , F25J3/0406 , F25J3/04066 , F25J3/04793 , F25J3/04884 , F25J2200/06 , F25J2210/40
摘要： 提供了一种用于在基于蒸馏塔的空气分离单元中同时冷凝富氮蒸气和气化富氧液体的系统及方法。公开的系统包括冷凝器‑重沸器热交换器，其位于较低压力塔与较高压力塔之间，且构造成冷凝来自较高压力塔的富氮蒸气，且部分地汽化来自较低压力塔的富氧液体。在冷凝器‑重沸器热交换器内，富氮蒸气在向上方向上流动，使得存在于富氮蒸气中的任何非可冷凝物将累积为邻近冷凝器‑重沸器模块的上部或顶部，此处它们可借助于具有多个穿孔管的排放装置来通过排放容易地除去。
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公开(公告)号：CN106440660A
公开(公告)日：2017-02-22
申请号：CN201610883900.4
申请日：2016-10-10
申请人： 浙江海天气体有限公司
IPC分类号： F25J3/04
CPC分类号： F25J3/0409 , F25J3/04218 , F25J3/04412 , F25J3/04066 , F25J3/04187 , F25J2210/40 , F25J2215/50
摘要： 一种具有高压换热供氧的空分装置，包括双级精馏塔、主换热器，双级精馏塔包括上塔、下塔和位于两者之间的冷凝蒸发器，下塔下部连有空气进塔管道，上塔顶部连有氮气出塔管道，空气进塔管道和氮气出塔管道分别经过主换热器实现热交换，冷凝蒸发器的蒸发侧连有液氧输出管道，液氧输出管道上依次连有高压液氧泵和高压换热器，空气进塔管道具有并联的两条支路，一条支路经过主换热器，另一条支路经过高热换热器实现空气与液氧的热交换。本发明提供了一种具有高压换热供氧的空分装置，利用产出的液氧经高压液氧泵压缩，通过高压换热器与进塔空气交换得到常温高压氧气，同时使进塔空气得到冷量回收和停止低压氧气的输出，以达到减少氧气压缩机的投入及其能耗和维护成本的目的。
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公开(公告)号：CN106288654A
公开(公告)日：2017-01-04
申请号：CN201610611571.8
申请日：2016-07-27
申请人： 杭州杭氧股份有限公司 , 浙江大学
IPC分类号： F25J3/04
CPC分类号： F25J3/0483 , F25J3/04848 , F25J3/04769 , F25J2210/40 , F25J2280/50
摘要： 一种用于氧氮精馏外压缩空分设备的快速变负荷优化控制方法，该快速变负荷优化控制方法采用大范围工艺优化与非线性预测控制相结合的两层体系结构，包含工艺优化计算（RTO）和模型预测控制（MPC）两个模块；RTO模块根据装置的变负荷要求，通过空分低温深冷工艺优化计算，计算出与负荷变化相关的过程变量的最优稳态值，并送入到多变量预测控制MPC中；MPC模块则在不违背设备约束与保证产品质量的前提下，逐步将装置推向RTO计算所得到的最优稳态工作点；它解决了变负荷过程的非线性问题、操作耦合问题、时间最优问题、能耗优化问题，能够更有效减少设备关键变量的波动，更快速、平稳地实现变负荷操作。
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公开(公告)号：CN105571269A
公开(公告)日：2016-05-11
申请号：CN201510941417.2
申请日：2015-12-16
申请人： 中国海洋石油总公司 , 中海石油气电集团有限责任公司
CPC分类号： F25J1/0022 , F25J1/004 , F25J1/0055 , F25J1/0212 , F25J1/0238 , F25J1/0267 , F25J2210/06 , F25J2210/40 , F25J2220/62 , F25J2220/64 , F25J2245/90 , F25J3/0209 , C10L3/101 , C10L3/105 , C10L2290/543
摘要： 本发明涉及一种含高氮氧氢的煤层气低温精馏液化分离回收系统及方法，设置一包括冷箱、重烃分离罐、精馏塔、LCPM储罐、冷剂压缩机、冷却器、末级气液分离器、闪蒸气压缩机及闪蒸气冷却器的含高氮氧氢的煤层气低温精馏液化分离回收系统；原料气经冷箱预冷段预冷后进行重烃分离、液化；液化后进入精馏塔脱除氮氢氧气后返回冷箱继续降温后进入LCPM储罐；混合冷剂气体经过两级压缩及冷却后，经末级气液分离器分离后的液相冷剂为冷箱预冷段提供冷量；分离后的气相冷剂为冷箱液化和过冷段提供冷量；弛放气被加热后放空；闪蒸气与液相冷剂换热后增压返回冷箱液化段进行再液化。本发明能提高甲烷回收率，从而提高装置处理能力，降低系统能耗，节约生产成本。
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公开(公告)号：CN102883791B
公开(公告)日：2016-02-24
申请号：CN201180022515.6
申请日：2011-04-13
申请人： 琳德股份公司
IPC分类号： B01D53/047
CPC分类号： B01D53/0476 , B01D53/0462 , B01D53/047 , B01D53/226 , B01D53/229 , B01D53/261 , B01D2256/245 , B01D2257/102 , B01D2257/104 , B01D2257/504 , B01D2257/80 , B01D2259/40062 , B01D2259/40071 , B01D2259/404 , B01D2259/4145 , C10L3/101 , C10L3/104 , C10L3/105 , F25J3/0209 , F25J3/0233 , F25J3/0257 , F25J2200/02 , F25J2200/70 , F25J2205/40 , F25J2205/60 , F25J2205/80 , F25J2210/40 , F25J2210/66 , F25J2215/04 , F25J2220/66 , Y02C10/08 , Y02C10/10
摘要： 一种从天然气流清除污染物的方法。将天然气流进给至干燥器，然后进行膜组件和多床层、多层真空变压吸附工艺，用于从天然气流清除氧气、氮气和二氧化碳。作为替换方式，当二氧化碳在天然气流中浓度相对低时，不使用膜组件步骤。
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公开(公告)号：CN103277978A
公开(公告)日：2013-09-04
申请号：CN201310229018.4
申请日：2013-06-08
申请人： 中国科学院理化技术研究所 , 中煤科工集团重庆研究院
IPC分类号： F25J1/02
CPC分类号： F25J3/0233 , F25J3/0209 , F25J3/0257 , F25J2200/02 , F25J2200/40 , F25J2200/50 , F25J2200/74 , F25J2210/40 , F25J2215/04 , F25J2250/20 , F25J2270/04 , F25J2270/12 , F25J2270/18 , F25J2270/42 , F25J2270/66 , F25J2290/34
摘要： 本发明公开了一种提取低浓度含氧煤层气中甲烷的装置，包括换热系统、精馏分离系统、混合冷剂循环系统和氮冷剂循环系统。通过设置混合冷剂循环系统和氮冷剂循环系统，一方面，精馏分离系统的冷凝温度低于-180℃，而混合冷剂循环系统无法提供符合要求的冷量；另一方面，若采用氮冷剂循环系统对换热系统提供冷量，则会导致能耗高、制冷效率低的缺陷；另外，混合冷剂循环系统和氮冷剂循环系统相互独立，互不干扰，能够实现冷量的合理分配，换热效率更高，并实现甲烷纯度和收率的调整，使整个装置能获得很高的换热效率的同时，也对提取甲烷过程中的工况变化有很好的适应性和操作性，并且还能够防止混合冷剂堵塞管路。
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公开(公告)号：CN102947663A
公开(公告)日：2013-02-27
申请号：CN201080067494.5
申请日：2010-06-18
申请人： 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司
CPC分类号： F28F9/22 , F25J3/0489 , F25J5/002 , F25J2210/40 , F28D9/0062 , F28D9/0093 , F28F9/0275
摘要： 一种包括至少两个板翅式热交换器（A，B，C，D）的热交换器单元，所述热交换器是相同的并且具有基本相同的尺寸并具有长方体形式，所述热交换器连结到至少一个单级的分配管道（E，F）和至少一个单级的收集管道（J，K），至少一个第一热交换器（A，C）相对于所述单级的分配管道的轴线位于一侧并且至少一个第二热交换器（B，D）相对于所述单级的分配管道的轴线位于另一侧，所述第一热交换器的第一面与所述第二热交换器的最近的面平行但在所述单级的分配管道的轴线的方向上偏离，并且每个热交换器都具有在所述分配管道附近与所述面连接的流体连接管道（1A，1B，1C，1D），所述偏离使得所述流体连接管道不会相互接触。
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公开(公告)号：CN101899342A
公开(公告)日：2010-12-01
申请号：CN201010244261.X
申请日：2010-08-04
申请人： 西南化工研究设计院
CPC分类号： F25J3/0209 , F25J1/0022 , F25J1/0037 , F25J1/004 , F25J1/0208 , F25J1/0237 , F25J3/0233 , F25J3/0257 , F25J2200/02 , F25J2200/72 , F25J2210/40 , F25J2250/20 , F25J2260/02 , F25J2260/20 , F25J2270/06 , F25J2270/90
摘要： 本发明公开了一种煤矿区煤层气生产液化天然气的工艺，将煤矿区煤层气经除氧、加压、脱硫、脱碳和干燥处理后，作为原料气进入低温装置进行低温分离，分离后分别得到废氮气和气体甲烷，再使低温分离得到的气体甲烷进入制冷液化装置进行制冷液化，从而得到液化天然气。采用本发明工艺，以甲烷含量较低的煤矿区煤层气为原料气，可生产制得甲烷含量达99％以上的液化天然气LNG。并且该工艺流程简单，设备投入及维修费用少，还可降低循环压缩功耗等。
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公开(公告)号：CN101815916A
公开(公告)日：2010-08-25
申请号：CN200880105562.5
申请日：2008-08-29
申请人： 琳德股份有限公司
IPC分类号： F25J3/00
CPC分类号： F25J3/08 , A61L2/022 , F25J1/0012 , F25J1/0015 , F25J1/0017 , F25J1/002 , F25J1/0221 , F25J2205/84 , F25J2210/02 , F25J2210/40 , F25J2210/42 , F25J2210/50 , F25J2210/58 , F25J2215/40 , F25J2215/44 , F25J2215/56 , F25J2215/58 , F25J2270/904
摘要： 本发明提供了生产无菌低温流体的方法。通过过滤对暖气流进行灭菌，然后送入热交换器，从而形成低温无菌流体。将废气流从热交换器送入第二过滤装置，将暖无菌废气流送入第二热交换器，产生更多低温无菌流体，使灭菌过程采用的气体的利用效率更高。
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