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公开(公告)号:CN108484565A
公开(公告)日:2018-09-04
申请号:CN201810293831.0
申请日:2018-03-30
IPC分类号: C07D317/38 , B01J8/22 , B01J8/08 , B01D19/02
摘要: 本发明涉及一种生产碳酸酯的系统及利用该系统生产碳酸酯的方法。本发明所述系统包括第一鼓泡塔、第二鼓泡塔和换热器,所述第一鼓泡塔的上部设有原料和催化剂入口以及与换热器顶部出口连通的第一循环入口,所述第一鼓泡塔的下部设有与第二鼓泡塔顶部出口连通的第二循环入口,所述第一鼓泡塔的底部设有与第二鼓泡塔下部连通的产物出口;所述第二鼓泡塔的底部设有气体入口,所述第二鼓泡塔的上部设有溢流出口,所述溢流出口分别与所述换热器的底部以及排料口连通。采用本发明的系统生产碳酸酯,可缩短停留时间和降低反应温度、压力,还可以提升反应效率和提高EO转化率,甚至“零”排放,从而环境友好地以环氧乙烷与二氧化碳制备碳酸乙烯酯。
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公开(公告)号:CN108472614A
公开(公告)日:2018-08-31
申请号:CN201680069050.2
申请日:2016-11-08
CPC分类号: B01J8/22 , B01J8/0015 , B01J8/007 , B01J8/1836 , B01J8/228 , B01J2208/00132 , B01J2208/00646 , B01J2208/0069 , B01J2208/00716 , B01J2208/00752 , B01J2208/00787 , C10G2/32 , C10G2/344
摘要: 一种将催化剂装载至包括分离环路(21)的反应器(40)中的方法,包括以下步骤:a)采用溶剂S1填充反应器(40);b)采用所述溶剂S1填充分离环路(21);c)使所述溶剂S1在合成反应器(40)和分离环路(21)中循环;d)在低于或等于100℃的温度下加热所述反应器(40);e)在反应器(40)的底部注入惰性气体;f)在容器(30)中混合所述催化剂和溶剂S2从而获得液/固混合物;g)提高容器(30)中的压力,然后将所述液/固混合物送至反应器(40);h)除去所述溶剂S1和/或S2。
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公开(公告)号:CN108348882A
公开(公告)日:2018-07-31
申请号:CN201680053354.X
申请日:2016-08-18
申请人: 阿拉伯联合酋长国大学 , 阿布扎比炼油公司(TAKREER)
发明人: M·艾尔-纳斯
CPC分类号: B01D53/18 , B01D53/1475 , B01D53/78 , B01D2252/1035 , B01F3/04468 , B01F3/04496 , B01F2215/008 , B01J8/22 , B01J8/226 , B01J2208/00212 , B01J2208/0061 , B01J2208/00902
摘要: 使气体和液体接触的系统包括含有惰性颗粒的容器,其中所述惰性颗粒的总体积为所述容器的总工作容积的1%至20%。
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公开(公告)号:CN105879784B
公开(公告)日:2018-07-31
申请号:CN201510041074.4
申请日:2015-01-20
申请人: 中石化洛阳工程有限公司 , 中石化炼化工程(集团)股份有限公司
摘要: 本发明公开了用于木焦油沸腾床加氢反应器的进油分布管。进油分布管包括进油管(1)和设于其外部的保护油套管(2),两者之间形成保护油通道(3)。进油管由进油管圆管段(11)和锥管段(12)组成,保护油套管由保护油套管圆管段(21)和文丘里管段(22)组成。文丘里管段的出口作为进油分布管的出口,锥管段伸入至文丘里管段内。本发明的第种进油分布管水平设置,文丘里管段的出口位于反应器中部区域。第二种进油分布管的进油管分为水平管段和垂直管段,锥管段位于垂直管段上;保护油套管分为水平管段和垂直管段,文丘里管段位于垂直管段上;进油分布管的垂直管段位于反应器的中部区域。本发明用于向沸腾床加氢反应器内输送木焦油。
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公开(公告)号:CN108273450A
公开(公告)日:2018-07-13
申请号:CN201810106576.4
申请日:2018-02-02
申请人: 上海英保能源化工科技有限公司
发明人: 王小英
摘要: 本发明涉及一种沸腾床加氢工艺及其所用的装置,属于加氢技术领域。本发明所述的沸腾床加氢工艺,沸腾床反应器内催化剂活性降低需要更新时,采用如下操作方法:(1)降低循环油系统循环回沸腾床反应器的循环油量,使总进料量降低5%~30%;(2)通过催化剂在线加排系统加入氧化态的补充催化剂,保持运转12~96小时;(3)通过催化剂在线加排系统排出与加入的催化剂量相当的沸腾床反应器内催化剂;(4)调整循环油系统至原来正常进料量。本发明所述的沸腾床加氢工艺,有效解决了催化剂预硫化过程存在的问题,提高了反应器的利用率等;同时本发明提供了一种设计科学合理、操作简单易行的沸腾床加氢工艺所用的装置。
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公开(公告)号:CN108136356A
公开(公告)日:2018-06-08
申请号:CN201680058451.8
申请日:2016-10-06
申请人: 海德鲁基尼斯技术有限公司
CPC分类号: B01J8/22 , B01J2208/00123 , B01J2208/00132 , B01J2208/00141 , C01B3/0015
摘要: 本发明涉及一种用于为载体介质加载和/或卸载例如氢的反应器装置(1),其包括反应器壳体(2),该反应器壳体被充填载体介质并包括载体介质供给口(9)、载体介质移除口(8)、基座(3)以及氢气口(6)。所述反应器装置(1)还包括用于将热量引导到反应器壳体(2)中的至少一个热传递元件(15)。在反应器壳体(2)中布置催化转化器。
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公开(公告)号:CN107805520A
公开(公告)日:2018-03-16
申请号:CN201610816242.7
申请日:2016-09-09
申请人: 北京华石联合能源科技发展有限公司
发明人: 李林
摘要: 本发明提供了一种悬浮床加氢泄放工艺,包括悬浮床加氢反应器、泄放管线、冷却分离系统、火炬系统和原料油回炼系统,当悬浮床加氢反应器的温度瞬间上升超过正常反应温度时,关闭进料管线上的进料阀,开启泄放阀组,将悬浮床加氢反应器中的液固相物料经过底部排放到冷却分离系统中,将冷却分离得到的气相物料排放至火炬系统,液固相物料排放至原料油回炼系统,实现所述悬浮床加氢反应器的紧急泄放;通过在紧急泄放时先行快速泄放悬浮床加氢反应器中的液相和催化剂固体来终止反应的发生,避免悬浮床加氢反应器的热失控,使得反应器内的温度得到有效控制,安全性提高,且反应器内压力稳定在高压状态,免于设备频繁升压降压,降低能耗和成本。
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公开(公告)号:CN103977746B
公开(公告)日:2018-02-09
申请号:CN201310050833.4
申请日:2013-02-08
申请人: 上海碧科清洁能源技术有限公司 , 山西潞安环保能源开发股份有限公司 , 中国科学院上海高等研究院 , 碧辟(中国)投资有限公司
IPC分类号: B01J8/22
摘要: 本发明提供了一种浆态床反应器,所述浆态床反应器包括:反应器筒体(1),至少一个中心下降管(14)、至少一个中央喷射器(15)、多个周边喷射器(13)、气体分布器(27)、中部外循环装置和/或顶部外循环装置,其中,所述至少一个周边喷射器(13)的开口方向朝向斜上方,开口方向的水平分量沿着反应器筒体(1)内壁的切向。该反应器通过反应器筒体内循环和/或外循环来强化所述浆态床反应器内的颗粒悬浮、液固混合、以及传热和传质。本发明还提供了使用该浆态床反应器进行浆态床反应的方法。
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公开(公告)号:CN107497373A
公开(公告)日:2017-12-22
申请号:CN201710853871.1
申请日:2017-09-15
申请人: 北京华福工程有限公司
IPC分类号: B01J8/22
摘要: 本发明公开了一种用于分离浆态床浆液中催化剂的装置,包括:外壳,外壳上设有浆液进口、浆液出口和固体出口;转鼓,转鼓可转动地设在外壳内,转鼓的外表面与外壳的内表面限定出容纳空间,在转鼓的转动方向上,容纳空间依次分为磁分离区、洗脱干燥区和消磁剥离区;磁体,磁体固定地设在转鼓内且与磁分离区相对应;消磁结构,消磁结构位于容纳空间的消磁剥离区内,且固定在外壳之上;刮料装置,刮料装置倾斜设置在容纳空间内,其一端固定在固体出口处的外壳之上,其另一端在消磁剥离区向上并向转鼓外周壁延伸;以及出料装置。根据本发明的用于分离浆态床浆液中催化剂的装置,具有装置小,处理能力大,分离固液方便。
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公开(公告)号:CN105056845B
公开(公告)日:2017-11-10
申请号:CN201510538551.8
申请日:2015-08-28
申请人: 湖南百利工程科技股份有限公司
IPC分类号: B01J8/22 , C01B15/023
摘要: 本发明公开了一种浆态床反应器,包括上升管、扩大段、冷却器、催化剂沉降器、过滤器;在上升管上部接有扩大段,上升管部分伸入到扩大段,在扩大段内的上升管上设有浆液返回口,与反应室相通;上升管底部与冷却器相连,冷却器与上升管是一体式的;催化剂沉降器通过切线方式从中部进料,催化剂沉降器上部装备具有一定高度的隔栅以形成静置区,催化剂沉降器顶部通过平衡管与气液分离室相连,底部与冷却器相连,过滤器顶部通过平衡管与气液分离室相连,过滤器底部与冷却器相连,过滤器设有反冲洗设施;上升管下部设有液相原料入口和气相原料入口;上升管内部为反应室,反应室底部设有液体进料分布器和气体进料分布器。本发明氢化效率达到14‑16g/l氢化液。
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