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公开(公告)号:CN104018506B
公开(公告)日:2015-11-25
申请号:CN201410250809.X
申请日:2014-06-06
IPC分类号: E02D13/06
摘要: 本发明提供一种水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置,该测试装置与桩管连接,包括:与动态光纤光栅解调仪连接的光纤光栅土压力传感器和多组光纤光栅应变计,与振动及动态信号采集分析仪连接的两组加速度传感器。光纤光栅土压力传感器、光纤光栅应变计、加速度传感器的线缆外均设置有线缆保护结构。光纤光栅土压力传感器固定装设于桩管的端板上;各组光纤光栅应变计沿桩管从上至下分布,固定装设于桩管的外侧壁上;两组加速度传感器分别装设于靠近桩管的桩顶和桩底的外侧壁上。本发明提供的水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置不易受环境条件、结构条件的影响和限制,并能够保证测试精度,更适于水下挤密砂桩成桩过程动态测试。
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公开(公告)号:CN104005400A
公开(公告)日:2014-08-27
申请号:CN201410250808.5
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
摘要: 本发明提供一种水下挤密砂桩挤密扩径过程停锤标准判断方法,包括步骤:A、针对每次挤密循环,测取挤密扩径过程中桩管的动端阻力实测值时程曲线、桩管高程时程曲线和挤密砂桩的扩径直径;B、结合步骤A中获得的动端阻力实测值时程曲线、桩管高程时程曲线,当动端阻力实测值时程曲线中动端阻力实测值的峰值趋于稳定、挤密砂桩的扩径直径无增加、并且沉管速率小于0.2m/min时,则本次挤密循环已达到停锤标准。本发明提供的停锤标准判断方法以挤密砂桩挤密扩径过程中测得的实际动态测试数据为依据,不用为了满足砂桩扩径直径、桩管贯入量等停锤标准而延长振动时间,可以有效减少施工成本和机械损耗,节约能源,提高施工效率。
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公开(公告)号:CN104005400B
公开(公告)日:2016-03-09
申请号:CN201410250808.5
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
摘要: 本发明提供一种水下挤密砂桩挤密扩径过程停锤标准判断方法,包括步骤:A、针对每次挤密循环,测取挤密扩径过程中桩管的动端阻力实测值时程曲线、桩管高程时程曲线和挤密砂桩的扩径直径;B、结合步骤A中获得的动端阻力实测值时程曲线、桩管高程时程曲线,当动端阻力实测值时程曲线中动端阻力实测值的峰值趋于稳定、挤密砂桩的扩径直径无增加、并且沉管速率小于0.2m/min时,则本次挤密循环已达到停锤标准。本发明提供的停锤标准判断方法以挤密砂桩挤密扩径过程中测得的实际动态测试数据为依据,不用为了满足砂桩扩径直径、桩管贯入量等停锤标准而延长振动时间,可以有效减少施工成本和机械损耗,节约能源,提高施工效率。
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公开(公告)号:CN104018486B
公开(公告)日:2016-01-20
申请号:CN201410250826.3
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
摘要: 本发明提供一种挤密砂桩成桩过程的可打性分析方法,包括步骤:A、测得桩管与沉管深度相应的端阻力值、静侧摩阻力值以及土质参数;B、测得振动沉管过程中桩管上各测试截面处的轴应力值、桩顶加速度值、动端阻力实测值和桩端加速度值;C、比较桩管的静端阻力计算值与动端阻力实测值,分析端阻力的振动衰减情况;D、建立桩管沉入至最低沉管深度时的运动平衡方程;E、将计算或测得的脱离体截面处的压力值、桩管内的空气压力值、动端阻力实测值、脱离体的加速度值、静侧摩阻力值、脱离体的质量、重力加速度代入运动平衡方程,得到动侧摩阻力折减系数,为挤密砂桩成桩过程中的可打性计算提供参考依据,保证施工质量,提高施工效率。
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公开(公告)号:CN104018486A
公开(公告)日:2014-09-03
申请号:CN201410250826.3
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
摘要: 本发明提供一种挤密砂桩成桩过程的可打性分析方法,包括步骤:A、测得桩管与沉管深度相应的端阻力值、静侧摩阻力值以及土质参数;B、测得振动沉管过程中桩管上各测试截面处的轴应力值、桩顶加速度值、动端阻力实测值和桩端加速度值;C、比较桩管的静端阻力计算值与动端阻力实测值,分析端阻力的振动衰减情况;D、建立桩管沉入至最低沉管深度时的运动平衡方程;E、将计算或测得的脱离体截面处的压力值、桩管内的空气压力值、动端阻力实测值、脱离体的加速度值、静侧摩阻力值、脱离体的质量、重力加速度代入运动平衡方程,得到动侧摩阻力折减系数,为挤密砂桩成桩过程中的可打性计算提供参考依据,保证施工质量,提高施工效率。
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公开(公告)号:CN104018506A
公开(公告)日:2014-09-03
申请号:CN201410250809.X
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
IPC分类号: E02D13/06
摘要: 本发明提供一种水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置,该测试装置与桩管连接,包括:与动态光纤光栅解调仪连接的光纤光栅土压力传感器和多组光纤光栅应变计,与振动及动态信号采集分析仪连接的两组加速度传感器。光纤光栅土压力传感器、光纤光栅应变计、加速度传感器的线缆外均设置有线缆保护结构。光纤光栅土压力传感器固定装设于桩管的端板上;各组光纤光栅应变计沿桩管从上至下分布,固定装设于桩管的外侧壁上;两组加速度传感器分别装设于靠近桩管的桩顶和桩底的外侧壁上。本发明提供的水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置不易受环境条件、结构条件的影响和限制,并能够保证测试精度,更适于水下挤密砂桩成桩过程动态测试。
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公开(公告)号:CN203891027U
公开(公告)日:2014-10-22
申请号:CN201420300697.X
申请日:2014-06-06
申请人: 中交上海三航科学研究院有限公司 , 中交第三航务工程局有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
IPC分类号: E02D13/06
摘要: 本实用新型提供一种水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置,该测试装置与桩管连接,包括:与动态光纤光栅解调仪连接的光纤光栅土压力传感器和多组光纤光栅应变计,与振动及动态信号采集分析仪连接的两组加速度传感器。光纤光栅土压力传感器、光纤光栅应变计、加速度传感器的线缆外均设置有线缆保护结构。光纤光栅土压力传感器固定装设于桩管的端板上;各组光纤光栅应变计沿桩管从上至下分布,固定装设于桩管的外侧壁上;两组加速度传感器分别装设于靠近桩管的桩顶和桩底的外侧壁上。本实用新型提供的水下挤密砂桩成桩过程动态测试装置不易受环境条件、结构条件的影响和限制,并能够保证测试精度,更适于水下挤密砂桩成桩过程动态测试。
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公开(公告)号:CN104627326A
公开(公告)日:2015-05-20
申请号:CN201410831228.5
申请日:2014-12-22
申请人: 中交第三航务工程局有限公司 , 香港航通有限公司 , 中交三航局工程船舶有限公司
摘要: 本发明公开了一种格型钢板桩大圆筒副格整打专用起重、振沉船,其包括整打专用起重船母船,该整打专用起重船母船上设置有专用起重装置以及专用振沉设备;专用起重装置固定在起重船母船上,采用T形双臂架构,由左右对称的两套起重装置组成;专用振沉设备与专用起重装置配合,用于格型钢板桩副格整体吊装与整体振沉。采用本发明提供的专用起重、振沉船,可以一次性完成钢板桩起吊、下桩与振沉的钢板桩振沉全过程的所有工序,不需要在钢板桩起吊、下桩后进行解扣、更换打桩锤,再进行咬口振沉,因而大大提高了工效。
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公开(公告)号:CN109374868B
公开(公告)日:2024-08-16
申请号:CN201811644663.1
申请日:2018-12-29
IPC分类号: G01N33/24
摘要: 本发明公开了一种便于吊装的隧道管节防水准原型试验模型,包括由两个并列设置且结构和尺寸均相同的隧道管节模型构成的试验模型和吊装胎架;两个隧道管节模型的相对面之间留有宽度为2cm的变形缝;变形缝中设有防水材料;两个隧道管节模型内的纵向钢筋在变形缝处连成一体。吊装胎架包括托板、多根竖向钢筋、纵向加强件和两个吊绳导槽;托板的长和宽的尺寸比试验模型的底面的长和宽的尺寸均大20cm;多根竖向钢筋均布地焊接在托板的中部上表面并且上端与两个隧道管节模型的底板中的水平主钢筋弯钩连接,使托板与试验模型连接成共同受力的整体结构。本发明的准原型试验模型,很好地解决了在吊装模型的过程中柔性变形缝受力变形的问题。
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公开(公告)号:CN111423141A
公开(公告)日:2020-07-17
申请号:CN202010353551.1
申请日:2020-04-29
申请人: 中交第三航务工程局有限公司 , 中交上海三航科学研究院有限公司
摘要: 本发明公开了一种橡胶混凝土的改性方法及其应用,该改性方法包括以下步骤:配制金属化橡胶:配制粘结介质溶液;将橡胶与金属粉进行干混合搅拌均匀;将粘结介质溶液加入橡胶与金属粉的混合物进行搅拌;将S3获得混合物加入过量的水泥进行搅拌至颗粒彼此分散开来;静置28天后待用;配置混凝土:将金属化橡胶与水泥、砂、石和水混合后制备混凝土。本发明的改性橡胶混凝土改变了橡胶混凝土的粘结界面结构,便于实施,工程现场由工人即可快速制备;原材料廉价、易得,可就地取材;本发明的改性橡胶混凝土抗压强度、抗折强度大幅度提高,弯曲变形能力得到极大改善,跨中挠度可提高500%,相对未改性橡胶混凝土,强度衰减值缩小50%-75%。
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