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公开(公告)号:CN111267674B
公开(公告)日:2023-01-03
申请号:CN202010158233.X
申请日:2020-03-09
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种适用于分区亭电分相的虚拟同相供电系统拓扑结构,其包括降压变压器TR1,TR1的原边绕组与位于列车从牵引供电臂β1向牵引供电臂β2系统中的牵引供电臂β2电连接,各次边绕组分别与一个整流器电连接,这些整流器输出的直流母线并联,另一端与若干相互并联的逆变单元电连接,整流单元与逆变单元间的直流母线上设置有LC滤波器,LC滤波器与储能单元并联;逆变单元的输出侧经过滤波器滤波后与升压变压器TR2的原边绕组电连接,TR2的次边绕组一端与牵引供电臂β1电连接,TR2的另一端与中性段电连接。本发明能够解决现有技术中供电系统可靠性不足的问题,容量低、可靠性强、可调性好。
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公开(公告)号:CN111319517B
公开(公告)日:2022-05-10
申请号:CN202010143707.3
申请日:2020-03-04
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种虚拟同相供电系统中列车受电弓位置检测方法。该受电弓位置检测方法包括提取虚拟同相供电装置的输出电流中设定频率的谐波电流;获取若干连续采样周期内谐波电流的幅值,并根据谐波电流的幅值获取前后两个连续采样周期内谐波电流幅值的变化率;当谐波电流的幅值首次大于预设幅值且变化率大于预设变化率时,受电弓进入第一相供电臂与中性段并联区间;当谐波电流的幅值大于预设幅值且变化率小于负预设变化率时,受电弓与第一相供电臂脱离;当谐波电流的幅值再次大于预设幅值且变化率大于预设变化率时,受电弓进入第二相供电臂与中性段并联区间;当谐波电流的幅值小于预设幅值且变化率小于负预设变化率时,受电弓与中性段脱离。
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公开(公告)号:CN110468819B
公开(公告)日:2021-04-23
申请号:CN201910737983.X
申请日:2019-08-12
Applicant: 西南交通大学
IPC: E02D1/08
Abstract: 一种临坡土质地基破坏模式的判定方法,其步骤主要是:a、参数测定:测出临坡土质地基的坡高H、坡度β;测定出临坡地基土的容重γ、黏聚力c和内摩擦角b、边坡安全系数的计算:由步骤a测得的参数,用有限元抗剪强度折减法得出临坡土质地基的边坡安全系数Fs;c、得出临坡土质地基的临界安全系数Fscr,Fscr=1.4409‑0.02787H+0.005322β;d、地基破坏模式的判定:当边坡安全系数Fs大于临界安全系数Fscr时,判定为地基承载破坏模式;否则,判定为边坡失稳破坏模式。该方法可准确判定临坡土质地基破坏模式,能使临坡土质地基工程的设计和后期加固的分析计算过程简化,降低工程成本。
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公开(公告)号:CN110468819A
公开(公告)日:2019-11-19
申请号:CN201910737983.X
申请日:2019-08-12
Applicant: 西南交通大学
IPC: E02D1/08
Abstract: 一种临坡土质地基破坏模式的判定方法,其步骤主要是:a、参数测定:测出临坡土质地基的坡高H、坡度β;测定出临坡地基土的容重γ、黏聚力c和内摩擦角 b、边坡安全系数的计算:由步骤a测得的参数,用有限元抗剪强度折减法得出临坡土质地基的边坡安全系数Fs;c、得出临坡土质地基的临界安全系数Fscr,Fscr=1.4409-0.02787H+0.005322β;d、地基破坏模式的判定:当边坡安全系数Fs大于临界安全系数Fscr时,判定为地基承载破坏模式;否则,判定为边坡失稳破坏模式。该方法可准确判定临坡土质地基破坏模式,能使临坡土质地基工程的设计和后期加固的分析计算过程简化,降低工程成本。
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公开(公告)号:CN111130125B
公开(公告)日:2022-10-04
申请号:CN202010041546.7
申请日:2020-01-15
Applicant: 西南交通大学
IPC: H02J3/18
Abstract: 本发明公开了一种变流器的无功补偿方法及变流器的控制方法,属于电力电子领域。该变流器的无功补偿方法包括:S1、获取瞬时无功功率Q;S2、将设定无功功率Q*与瞬时无功功率Q做差后输入PI控制器,并将瞬时无功功率Q与PI控制器的输出做差得到修正无功功率,其中,设定无功功率Q*为0。该变流器的控制方法,其包括获取所述修正无功功率,并将所述修正无功功率代替瞬时无功功率进行变流器的控制。本发明能够实现无功补偿,进而减小变流器的预测功率控制算法中电感失配导致的系统无功功率产生的偏差。
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公开(公告)号:CN111267674A
公开(公告)日:2020-06-12
申请号:CN202010158233.X
申请日:2020-03-09
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种适用于分区亭电分相的虚拟同相供电系统拓扑结构,其包括降压变压器TR1,TR1的原边绕组与位于列车从牵引供电臂β1向牵引供电臂β2系统中的牵引供电臂β2电连接,各次边绕组分别与一个整流器电连接,这些整流器输出的直流母线并联,另一端与若干相互并联的逆变单元电连接,整流单元与逆变单元间的直流母线上设置有LC滤波器,LC滤波器与储能单元并联;逆变单元的输出侧经过滤波器滤波后与升压变压器TR2的原边绕组电连接,TR2的次边绕组一端与牵引供电臂β1电连接,TR2的另一端与中性段电连接。本发明能够解决现有技术中供电系统可靠性不足的问题,容量低、可靠性强、可调性好。
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公开(公告)号:CN111211702A
公开(公告)日:2020-05-29
申请号:CN202010116778.4
申请日:2020-02-25
Applicant: 西南交通大学
IPC: H02M7/219
Abstract: 本发明公开了一种修正调制波获取方法及单相级联H桥整流器模型预测控制方法,属于电力电子领域。该修正调制波获取方法包括获取调制波uabα;将设定网侧电流在q轴上的分量iNq*与瞬时网侧电流在q轴上的分量iNq做差后输入PI控制器;将PI控制器的输出乘以cosωt得到调制波偏移量Δuabα;将调制波uabα与调制波偏移量Δuabα做差后得到修正调制波uabα’,其中ωt为基于正弦情况下的电网电压相位。该单相级联H桥整流器模型预测控制方法包括获取修正调制波uabα’,分量iNq*为0,之后将修正调制波uabα’代替调制波uabα进行单相级联H桥整流器模型预测控制。本发明通过修正调制波消除电感参数不匹配造成的稳态误差,增加控制精度,提高模型预测控制的准确性,提升系统的稳态性能。
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公开(公告)号:CN111130125A
公开(公告)日:2020-05-08
申请号:CN202010041546.7
申请日:2020-01-15
Applicant: 西南交通大学
IPC: H02J3/18
Abstract: 本发明公开了一种变流器的无功补偿方法及变流器的控制方法,属于电力电子领域。该变流器的无功补偿方法包括:S1、获取瞬时无功功率Q;S2、将设定无功功率Q*与瞬时无功功率Q做差后输入PI控制器,并将瞬时无功功率Q与PI控制器的输出做差得到修正无功功率,其中,设定无功功率Q*为0。该变流器的控制方法,其包括获取所述修正无功功率,并将所述修正无功功率代替瞬时无功功率进行变流器的控制。本发明能够实现无功补偿,进而减小变流器的预测功率控制算法中电感失配导致的系统无功功率产生的偏差。
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公开(公告)号:CN111211702B
公开(公告)日:2021-06-29
申请号:CN202010116778.4
申请日:2020-02-25
Applicant: 西南交通大学
IPC: H02M7/219
Abstract: 本发明公开了一种修正调制波获取方法及单相级联H桥整流器模型预测控制方法,属于电力电子领域。该修正调制波获取方法包括获取调制波uabα;将设定网侧电流在q轴上的分量iNq*与瞬时网侧电流在q轴上的分量iNq做差后输入PI控制器;将PI控制器的输出乘以cosωt得到调制波偏移量Δuabα;将调制波uabα与调制波偏移量Δuabα做差后得到修正调制波uabα’,其中ωt为基于正弦情况下的电网电压相位。该单相级联H桥整流器模型预测控制方法包括获取修正调制波uabα’,分量iNq*为0,之后将修正调制波uabα’代替调制波uabα进行单相级联H桥整流器模型预测控制。本发明通过修正调制波消除电感参数不匹配造成的稳态误差,增加控制精度,提高模型预测控制的准确性,提升系统的稳态性能。
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公开(公告)号:CN111319517A
公开(公告)日:2020-06-23
申请号:CN202010143707.3
申请日:2020-03-04
Applicant: 西南交通大学
Abstract: 本发明公开了一种虚拟同相供电系统中列车受电弓位置检测方法。该受电弓位置检测方法包括提取虚拟同相供电装置的输出电流中设定频率的谐波电流;获取若干连续采样周期内谐波电流的幅值,并根据谐波电流的幅值获取前后两个连续采样周期内谐波电流幅值的变化率;当谐波电流的幅值首次大于预设幅值且变化率大于预设变化率时,受电弓进入第一相供电臂与中性段并联区间;当谐波电流的幅值大于预设幅值且变化率小于负预设变化率时,受电弓与第一相供电臂脱离;当谐波电流的幅值再次大于预设幅值且变化率大于预设变化率时,受电弓进入第二相供电臂与中性段并联区间;当谐波电流的幅值小于预设幅值且变化率小于负预设变化率时,受电弓与中性段脱离。
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