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公开(公告)号：CN101368382A
公开(公告)日：2009-02-18
申请号：CN200810223922.3
申请日：2008-10-09
IPC分类号： E02B17/00
摘要： 本发明涉及一种深水半潜式钻井平台甲板可变载荷的设计方法，其首先根据深水半潜式钻井平台的最大作业水深和最大钻井深度，对钻井液载荷Lm、隔水管载荷Lr、钻杆载荷Ldp、套管载荷Lcs、油管载荷Lt、水泥载荷Lce、重晶石载荷Lba、土粉载荷Lbe等分载荷进行分析计算；然后根据分析计算得出的各分载荷，把各分载荷相加，再考虑适当的系数，即得出深水半潜式钻井平台甲板可变载荷的设计公式：VDL≥CL(Lm+Lr+Ldp+Lcs+Lt+Lce+Lba+Lbe+Lo)。本发明可以比较简单、准确地设计需要深水半潜式钻井平台的甲板可变载荷大小，对深水半潜式钻井平台的设计和建造起到指导作用，使得新建深水半潜式钻井平台的投资与回报达到最优化。本发明可以广泛应用于深水半潜式钻井平台的设计和建造中。
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公开(公告)号：CN102424096B
公开(公告)日：2013-12-25
申请号：CN201110366000.X
申请日：2011-11-17
IPC分类号： B63B35/44
CPC分类号： B63B1/107 , B63B35/4413 , B63B2021/009 , B63J2099/008
摘要： 本发明公开了半潜式钻井平台慢漂运动的预测方法。该深水半潜式平台慢漂运动的预测方法，包括慢漂运动分析曲线的获取，系泊刚度的计算，慢漂运动统计参数(均值、标准差)与系泊参数(系泊刚度)的影响规律，和慢漂运动极值的推算。预报参数主要包括平均偏移、最大偏移、最小偏移、慢漂运动标准差，主要用于平台横荡、纵荡模态的慢漂评估。考虑的影响因素主要有系泊系统参数(系泊刚度)、海洋环境参数(浪向、有效波高)、海洋平台参数(排水量)。与现有的计算机软件SESAM、Moses、Harp等商业软件所用时域方法相比，本发明的方法计算速度快；与现有模型试验方法在耗时和费用上，本发明的方法均有显著的优势。
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公开(公告)号：CN101954959B
公开(公告)日：2013-06-19
申请号：CN200910181058.X
申请日：2009-10-27
发明人： 林瑶生 , 粟京 , 谢彬 , 傅成玉 , 周守为 , 曾恒一 , 金晓剑 , 刘华祥 , 晏绍枝 , 王浩宇 , 李春璘 , 别顺武 , 李浪清 , 徐鼎基 , 康见逊 , 黄映城 , 周臻 , 栗振宁 , 杨宏滨 , 李东亮 , 赖华山 , 李焱红 , 李亚湖 , 王世圣 , 冯玮
IPC分类号： B63B35/44
摘要： 本发明涉及一种深水半潜式钻井平台，它包括浮箱、立柱、横撑杆和主甲板，主甲板中部的月池上方设置有一钻台，钻台上设置有一井架，其特征在于：井架的一侧增加有用来预接钻具的半个井架空间，隔水管、钻柱、防喷器和采油树分别布置于月池前后左右侧的主甲板上；采用锚泊定位和动力定位组合定位系统，锚泊定位系统由布置在主甲板左、右舷的前、后4组锚机组成，每组锚机配有3根锚链，动力定位系统由设置在两浮箱的底部前、后四个角落的8台360°全回转的动力推进器组成。本发明最大作业水深可达3000m，最大钻井深度可达12000m，最大可变荷载可达9000t，可在南海、东南亚海域和西非海域恶劣的海况条件下高效安全作业。
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公开(公告)号：CN102183353B
公开(公告)日：2012-11-14
申请号：CN201110041986.3
申请日：2011-02-21
IPC分类号： G01M9/06
摘要： 本发明涉及一种单柱式风力流力测量装置，其特征在于：它包括一底部支座，所述底部支座固定在风浪流水池的假底上，所述底部支座上垂直焊接一立柱，所述立柱的顶部通过一连接块固定连接一六分力传感器，所述六分力传感器通过一连接板与半潜式平台模型固定连接；所述六分力传感器的侧面设置有一圆形接口，所述圆形接口通过电缆连接计算机，所述半潜式平台模型所受的风力、流力数据经所述六分力传感器传递到所述计算机中。本发明能实现对半潜式平台模型附近的流场影响较小、其通用性较广。本发明可以广泛应用于半潜式平台所受风力及流力测量领域中。
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公开(公告)号：CN101615215B
公开(公告)日：2012-05-09
申请号：CN200910090331.8
申请日：2009-08-05
IPC分类号： G06F17/50
摘要： 本发明涉及一种半潜式平台结构简化疲劳设计方法，其包括以下步骤：1)进行半潜式平台波浪载荷长期预报；2)确定半潜式平台结构应力长期Weibull分布形状参数；3)确定半潜式平台结构寿命期一遇最大许用应力范围曲线；4)计算半潜式平台结构寿命期一遇热点应力范围；5)评估半潜式平台结构疲劳寿命。本发明提出的半潜式平台结构简化疲劳设计方法较现有平台结构疲劳设计方法具有工作量小，计算结果准确的优点，可应用于中国南海海域半潜式平台的结构疲劳设计。
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公开(公告)号：CN102424096A
公开(公告)日：2012-04-25
申请号：CN201110366000.X
申请日：2011-11-17
IPC分类号： B63B35/44
CPC分类号： B63B1/107 , B63B35/4413 , B63B2021/009 , B63J2099/008
摘要： 本发明公开了半潜式钻井平台慢漂运动的预测方法。该深水半潜式平台慢漂运动的预测方法，包括慢漂运动分析曲线的获取，系泊刚度的计算，慢漂运动统计参数(均值、标准差)与系泊参数(系泊刚度)的影响规律，和慢漂运动极值的推算。预报参数主要包括平均偏移、最大偏移、最小偏移、慢漂运动标准差，主要用于平台横荡、纵荡模态的慢漂评估。考虑的影响因素主要有系泊系统参数(系泊刚度)、海洋环境参数(浪向、有效波高)、海洋平台参数(排水量)。与现有的计算机软件SESAM、Moses、Harp等商业软件所用时域方法相比，本发明的方法计算速度快；与现有模型试验方法在耗时和费用上，本发明的方法均有显著的优势。
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公开(公告)号：CN101798807B
公开(公告)日：2012-04-18
申请号：CN201010139786.7
申请日：2010-03-30
IPC分类号： E02B17/00
CPC分类号： B63B1/107 , B63B35/4413 , B63B39/005 , B63B43/06 , B63B2001/128
摘要： 本发明涉及一种深吃水桁架立柱组合式平台，其特征在于：它包括一个正多边形或近似正多边形的环形压载舱，若干根位于所述环形压载舱角点处的竖直立柱和一个位于所述立柱顶部的钻机及油气处理模块；所述环形压载舱采用永久固定压载方式，舱内填充重物，保证平台的浮心高于重心；所述立柱下部与所述环形压载舱连为一体，所述立柱上部为圆柱或近圆柱壳体结构，所述立柱下部采用桁架结构，且相邻两所述立柱中部采用为平台提供足够浮力的浮箱结构相连接；每根所述立柱上均设置有一组系泊缆，并采用传统锚固方式将所述系泊缆连接到海底锚点。本发明运动性能优良，适应作业水深范围广，整体结构强度好，重量轻，建造成本低，可应用于恶劣海洋环境条件下的深水油气开发。
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公开(公告)号：CN101259872A
公开(公告)日：2008-09-10
申请号：CN200810104294.7
申请日：2008-04-17
摘要： 本发明公开了一种冰区海域作业的浮式平台。该浮式平台，包括上层甲板，平台本体和上部设施，所述平台本体包括轴对称倒台形结构船体，使所述平台本体与水的接触的水线面面积小于所述平台本体上表面面积。所述轴对称倒台形结构船体为倒正圆台形结构船体、倒正椭圆台形结构船体或轴对称倒棱台形结构船体。该浮式平台具有易于将海冰破碎的外形，使其具有更加优良的浮体抗冰性能。平台的系泊系统被设计为系缆从船体底部向海底延伸，受到船体保护，不直接遭遇海冰作用，有效地提高了系泊锚链的使用可靠性与安全性。在严重海冰条件下，该形式浮体平台具有更加安全可靠的特点，解决长期以来浮体不能在严重海冰地区作业的技术难题。
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公开(公告)号：CN104862025B
公开(公告)日：2017-06-23
申请号：CN201510252806.4
申请日：2015-05-18
申请人： 中国海洋石油总公司 , 中海油研究总院 , 中国石油大学(华东)
摘要： 本发明涉及一种浮式液化天然气油气储卸装置的燃料气处理方法，它包括以下步骤：1)准备多种燃料气气源；2)设置一包括一预冷装置、一液化装置、一节流阀、一LNG储罐和一低温BOG压缩机的低温压缩系统，和一包括一预冷装置、一液化装置、一节流阀、一LNG储罐、三个常温BOG压缩机和三个冷却器的常温压缩系统；3)控制高压LNG节流闪蒸BOG，LNG储罐吸热蒸发BOG、LPG储罐吸热蒸发BOG进入低温压缩系统，控制稳定塔凝析油产生的燃料气和脱酸产生的少量燃料气进入常温压缩系统；分别完成燃料气的低温压缩和常温压缩工艺，4)采用工艺流程模拟软件对处理装置的各功耗及总功耗进行计算；5)对燃料气气源的处理过程进行进一步优化分析。本发明能够满足FLNG在海上特殊环境的作业要求，提高其运行的安全和经济性。
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公开(公告)号：CN104315801A
公开(公告)日：2015-01-28
申请号：CN201410544881.3
申请日：2014-10-15
申请人： 中国海洋石油总公司 , 中海油研究总院 , 中国石油大学(华东)
摘要： 本发明提供了一种混合制冷剂-膨胀制冷循环的天然气液化方法，其包括以下内容：1)设置四个冷箱、一条膨胀制冷循环管路、一条混合制冷剂循环管路和一条天然气管路；2)膨胀制冷循环管路的制冷剂经三级压缩和水冷后，再进入箱预冷后进入膨胀机，膨胀后的制冷剂再进入冷箱提供冷量；3)混合制冷剂循环管路的制冷剂经两级压缩和水冷后，再进入冷箱预冷后进入节流阀，节流后的制冷剂再进入冷箱提供冷量；4)天然气管路的天然气依次经四个冷箱冷却后，再经过节流阀，节流后的天然气进入闪蒸罐，经闪蒸罐分离。本发明由于采用将混合制冷循环和膨胀制冷循环相结合的天然气液化方法，因此不但减少了制冷剂的组分，降低了对原料气中组分含量变化的敏感性，而且配置和存储都非常方便，有效地提高了海上浮式环境的适应性。
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