-
公开(公告)号：CN102161080A
公开(公告)日：2011-08-24
申请号：CN201010603948.8
申请日：2010-12-23
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用高致密宽厚板坯的制造工装和方法，解决了板坯氧化夹杂、缩孔、疏松、裂纹等问题。该制造工装设有保温冒口、动模、水冷内套、长水口、液压缸、水冷底盘以及提供外力的液压动力系统，利用外力将所有动模组合到水冷底盘上，将保温冒口安装在动模上部；同时，将长水口预热，在浇注之前，将长水口置于型腔中心，等待浇注；浇注过程中，将长水口与钢包出钢口对接，打开钢包，钢水从长水口进入型腔；金属液在水冷模具中凝固，采用液压系统提供外力，使板坯在压力作用下结晶；凝固结束后，宽厚板坯在高温状态下进行打箱、割冒口；最后，放入热处理炉中进行退火处理。
-
公开(公告)号：CN102161079A
公开(公告)日：2011-08-24
申请号：CN201010603797.6
申请日：2010-12-23
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯领域，具体地说是一种高质量宽厚板坯制造工艺，用于宽厚板轧机用厚度为350～1200mm的宽厚板坯制造，解决现有技术中制造成本较高、效率较低等问题。该工装水冷底盘上的前后左右四面分体设置水冷动模，前后左右四面设置的水冷动模和下部置的水冷底盘形成组合式水冷模具。本发明采用高效水冷铸坯机制造宽厚板坯，高效铸坯机采用液压动力系统对铸坯实施挤压，使宽厚板坯在压力作用下凝固结晶，消除宽厚板坯内部缩孔与疏松。同时，利用液压动力系统控制模具与铸坯之间的间隙，用于调节铸坯与模具之间的界面换热系数，消除宽厚板坯表面裂纹，最终获得高质量的宽厚板坯。
-
公开(公告)号：CN101279362B
公开(公告)日：2010-09-01
申请号：CN200810011408.3
申请日：2008-05-15
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： B22D27/04
摘要： 本发明是一种通过加快底部、侧壁冷却获得低偏析大型钢锭的制造方法，涉及各种级别大型钢锭的制造过程，适用于碳钢和合金钢锭各种成分的偏析控制，可以用于真空浇注和非真空浇注钢锭的铸造过程，控制宏观偏析和减轻微观偏析。本发明具体步骤为：1)钢锭模材料为灰口铸铁；2)冒口采用保温冒口，其锥度为8～16％；3)钢锭的高径比为1∶1～3∶1；4)钢锭材质为碳钢或合金钢；5)在钢锭模中下部及钢锭模底盘中预铸通气管道；6)钢锭浇注结束后底盘即可开始通压缩空气，1～6小时后钢锭模侧壁方可通压缩空气。本发明设计了大型钢锭底盘和锭模侧壁通压缩空气的冷却系统，大大提高了大型钢锭的冷却速度，有效地抑制了大型钢锭的各种偏析。
-
公开(公告)号：CN101256124B
公开(公告)日：2010-07-21
申请号：CN200810010340.7
申请日：2008-02-03
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明涉及一种大型钢锭偏析的研究方法，具体地说是一种包含大型钢锭所有类型偏析的小型钢锭制造工艺，包括如下步骤：1)钢锭模材料为硅砂；2)冒口采用保温冒口，其高径比为1∶3-1∶2；3)钢锭的高径比为2∶1-2.5∶1；4)钢锭材质为45号中碳钢；5)钢水高温出炉，浇注温度为1590±10℃，浇注之前在钢锭型腔中充氩气，在氩气保护下进行浇注；6)钢锭浇注结束后8-9小时之间打箱。本发明设计了浇注系统、保温冒口、钢锭和钢锭模材质以及钢锭的高径比，有效地在小型钢锭内部实现了大型钢锭所具有的全部宏观偏析类型，浇注过程中采用了氩气保护，防止了卷气和夹杂，通过对关键工艺参数的设计，保证了除宏观偏析外没有其它铸造缺陷的钢锭。
-
公开(公告)号：CN101302570A
公开(公告)日：2008-11-12
申请号：CN200810011903.4
申请日：2008-06-18
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明涉及10－30吨底漏钢包的炉外精炼技术，具体为一种10～30吨底漏钢包炉外精炼方法。本发明方法主要采用早期电渣保护技术、电渣加热技术、长时间吹氩精炼技术、防止塞杆粘包技术、防止塞杆变形技术、避免卷气、夹杂技术及炉衬保护技术等。成功解决了吹氩气精炼时间不足防止卷气、夹杂及以及塞杆变形、打不开钢包等问题。合理设计了电加热输出功率和吹氩位置、吹氩量、吹氩时间，有效的对金属液进行除气、脱硫、去夹杂等，显著的提高了钢水的质量。本发明主要通过对10～30吨钢包进行电渣加热，同时长时间进行通氩精炼，以石墨为电极，输出功率能够满足温降速度最快时所需的功率，保证钢液温度稳定不降低。
-
公开(公告)号：CN117305679B
公开(公告)日：2024-06-28
申请号：CN202311216935.9
申请日：2023-09-20
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明是关于一种M50NiL轴承钢棒材及其制备方法，包括如下步骤：先制备出满足设定要求的电极坯；其中，设定要求如下：电极坯中的T.O≤8ppm、S≤0.002wt％、P≤0.006wt％、Ti≤0.0015wt％；对电极坯进行真空自耗重熔处理，得到自耗锭；其中，通过控制真空自耗重熔处理的参数，使自耗锭满足：T.O≤7ppm、S≤0.002wt％、P≤0.006wt％、Ti≤0.0020wt％；对自耗锭进行高温均匀化处理，得到δ铁素体含量≤3％、碳化物的最大尺寸≤3μm的高温均匀化处理后的钢锭；对高温均匀化处理后的钢锭进行热变形处理，得到晶粒度≥5级、δ铁素体含量≤1％的热变形处理后的棒材；对热变形处理后的棒材进行第一退火处理，得到M50NiL轴承钢棒材。本发明用于制备一种高品质M50NiL轴承钢棒材，以满足高速、高温、大载荷苛刻工况条件下长寿命轴承服役性能要求。
-
公开(公告)号：CN116926414A
公开(公告)日：2023-10-24
申请号：CN202210366960.4
申请日：2022-04-08
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44 , C22C38/46 , C21D6/00 , C21D1/28 , C21D1/32 , C23C8/22 , C21D1/18 , C21D6/04 , C23C8/80 , C21D1/773 , C23F17/00 , C21D8/00
摘要： 本发明涉及航空发动机用M50NiL轴承钢热处理技术领域，具体为一种提高渗碳后稀土M50NiL钢力学性能的热处理方法。稀土M50NiL钢的化学成分及所占质量百分比为：C 0.11～0.15wt.％、Si 0.10～0.25wt.％、Cr 4.00～4.25wt.％、Mo 4.00～4.50wt.％、V 1.13～1.33wt.％、Ni 3.20～3.60wt.％、Mn 0.15～0.35wt.％、Ce和La的总量≤0.02wt.％、P≤0.01wt.％、S≤0.01wt.％，余量为Fe。首先将满足成分要求的铸态钢锭加热保温后进行三向锻造、正火、球化退火及机加工处理后进行表面渗碳处理，然后依次进行高温回火、淬火、深冷处理、三次回火热处理。本发明针对航空发动机用稀土M50NiL钢渗碳后的热处理工艺，通过不同温度深冷对其从表面到心部的组织进行改善，显著提高了渗碳后稀土M50NiL钢的力学性能，满足了M50NiL钢在航空发动机用轴承上的使用要求。
-
公开(公告)号：CN113834654A
公开(公告)日：2021-12-24
申请号：CN202010507829.6
申请日：2020-06-05
申请人： 中国科学院金属研究所
IPC分类号： G01M13/04 , G01M13/045
摘要： 本发明属于轴承服役性能测试领域，尤其是涉及一种轴承服役性能与寿命测试装置。测试装置主支架固定在测试装置底座上，在测试装置主支架内腔安装驱动系统定子，驱动系统转子和被测轴承安装至主轴上，主轴水平穿设于测试装置主支架内腔；在被测轴承外套圈与测试装置主支架内腔之间设置轴承支架环，在测试装置主支架上安装被测轴承轴向加载机构，被测轴承轴向加载机构与轴承支架环相对应，在测试装置底座上、测试装置主支架的两侧分别安装被测轴承径向加载机构和主轴振动监控机构。本发明避免很多测试装置的干扰因素，真实反映被测轴承的服役性能。另外，避免给传动主轴带来不可预估的额外载荷，保证后续数据分析的准确性。
-
公开(公告)号：CN110592319B
公开(公告)日：2020-12-01
申请号：CN201910854347.5
申请日：2019-09-10
申请人： 中国科学院金属研究所
摘要： 本发明提供了一种稀土微合金化钢及控制工艺，钢中具有特殊微结构，所述微结构包括直径为1‑50nm的富稀土纳米团簇，纳米团簇与基体具有相同的晶体结构类型。所述富稀土纳米团簇抑制了S、P和As元素在晶界上的偏聚，显著提高了钢的疲劳寿命，且稀土固溶还直接影响相变动力学过程，会使钢中扩散型相变起始温度至少改变2℃，部分钢种甚至改变40‑60℃，大大改善其力学性能，对更多高性能钢种的开发提供基础。
-
公开(公告)号：CN110016539B
公开(公告)日：2020-09-18
申请号：CN201910277714.X
申请日：2019-04-08
申请人： 中国科学院金属研究所 , 常州林洪特钢有限公司
摘要： 本发明涉及718H预硬型塑料模具钢领域，具体为一种确定718H预硬型塑料模具钢最佳高温扩散退火工艺的方法，其步骤如下：Ⅰ从铸态钢锭冒口下端柱状晶严重区域选取若干金相试样，并进行标记；Ⅱ采用封闭石英管充氩气的方式进行绝缘空气保护加热保温；Ⅲ试样经砂纸打磨、抛光及硝酸酒精溶液腐蚀后，对试样平均奥氏体晶粒尺寸进行精准测量；Ⅳ利用显微硬度计测量高温扩散工艺前后微观偏析区域与基体的显微硬度差值；Ⅴ利用场发射电子探针精准测量易偏析元素偏析比，偏析比即为合金元素在偏析区最大浓度值与基体组织最小浓度值的比值；Ⅵ综合分析高温扩散前后晶粒尺寸、显微硬度差值及合金元素偏析比变化，确定最佳的高温扩散退火工艺。
-
-
-
-
-
-
-
-
-
搜索结果
176 条记录 (耗时 0.035 秒)
