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公开(公告)号：CN117929436A
公开(公告)日：2024-04-26
申请号：CN202311792031.0
申请日：2023-12-25
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： G01N23/2251 , G01N23/20 , G01N1/28 , G01N1/36
摘要： 本发明涉及一种表征热浸镀锌板截面抑制层质量的方法，属于镀锌板抑制层评定技术领域。技术方案是：将待测镀锌板依次进行线切割、竖直放置镶嵌和对横截面进行处理，然后对镀锌板截面信息进行mapping处理，并对mapping照片做进一步进行处理，从而获得镀锌板抑制层质量的表征。本发明有益效果：无需对试样进行侵蚀，检测快捷，图像质量高，抑制层显像效果好，可快速实现镀锌样品截面抑制层质量的连续性表征，为镀锌板抑制层质量的表征及评价提供最为全面和科学的技术支持。
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公开(公告)号：CN116180086A
公开(公告)日：2023-05-30
申请号：CN202211654170.2
申请日：2022-12-22
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C23F1/30
摘要： 本发明公开了一种用于侵蚀镀锌板表面抑制层的药剂及其侵蚀方法，所述药剂的成分及其重量百分配比为：硝酸2%‑3%，氯化铝30%‑36%，氯化钙0.03‰‑0.05‰，六次甲基四胺1.2‰‑1.7‰，叔丁醇30%‑36%，AEO‑10添加量为0.3‰‑1.0‰，其余为去离子水。本发明提供的侵蚀剂各组分相对稳定，可长期保存，随取随用，侵蚀效率高，抑制层侵蚀终点的判断易于辨析，对镀锌板表面抑制层侵蚀显像效果好，污染小，可广泛应用于镀锌板材表面抑制层的侵蚀。
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公开(公告)号：CN116337589A
公开(公告)日：2023-06-27
申请号：CN202310269662.8
申请日：2023-03-20
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明公开了一种快速评价烘烤硬化钢时效程度的方法，其方法步骤为：（1）建立烘烤硬化钢初始产生不连续屈服时的初始温度‑时间曲线；（2）测量烘烤硬化钢在100℃达到要评价的不连续屈服延伸率Ae=x时所对应的时效时间tx；（3）以温度Tn和时效时间tx为基准点，Tn选自80℃～100℃；将初始温度‑时间曲线沿时间方向平移，移至初始温度‑时间曲线中Tn所对应的点与所述基准点重合；即可得到所述烘烤硬化钢产生不连续屈服延伸率Ae=x时的温度‑时间曲线。本方法将人工加速时效和自然时效相结合，构建产生相同屈服延伸率下的温度‑时间曲线及函数关系式，即可快速评估在室温自然时效达到相同程度所需的时间，方法简单便捷，操作性强，准确、高效，极大缩短实验周期。
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公开(公告)号：CN115780982A
公开(公告)日：2023-03-14
申请号：CN202211462078.6
申请日：2022-11-17
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明公开了一种1180DP双相钢的电阻点焊工艺，其包括下述工艺步骤：（1）试焊：将焊件固定后施加一次焊接脉冲试焊；焊接脉冲试焊的焊接时间为8～10个周波、电极压力为3.6KN～5.6KN，焊接电流逐次增加，直到发生焊接飞溅，确定此时的焊接电流I；（2）焊接：进行正式焊接，正式焊接的焊接脉冲为2个，电极压力为3.6KN～5.6KN；第一个焊接脉冲的焊接电流为I1，I1=I‑0.2、单位KA，焊接时间8～10个周波；冷却时间2～4个周波；第二个焊接脉冲的焊接电流为I2，I2=I1+(1～1.5)、单位KA，焊接时间8～10个周波。本方法可以有效提升焊点熔核尺寸、增大焊透率和热影响区宽度，减缓应力梯度分布，从而提升焊点的力学性能，使其能够承受更高载荷、吸收更多能量。
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公开(公告)号：CN117686332A
公开(公告)日：2024-03-12
申请号：CN202311661506.2
申请日：2023-12-06
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明公开了一种快速获取金属板材平面应变路径的试样尺寸及测试方法，通过有限元仿真进行拉伸模拟获取缺口试样中心位置应力三轴度，通过调整试样关键尺寸参数，获取试样心部应力三轴度约0.577的试样，通过物理试验验证并优化获取缺口试样中心位置次应变为0的试样尺寸，固化试样尺寸参数即可获取平面应变试样，采用线切割或者铣削将试样加工成目标形状，借助电化学腐蚀方法印制网格或散斑喷涂方法在试样表面印制图案，采用拉伸试验机将试样拉断，获取缺口试样中部位置的主应变，即为材料在平面应变路径下失效的极限应变。本发明方法简单便捷，可操作性强，试验精度高。
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公开(公告)号：CN117690526A
公开(公告)日：2024-03-12
申请号：CN202311661501.X
申请日：2023-12-06
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： G16C60/00 , G06F30/20 , G06F119/14
摘要： 本发明涉及一种通过物理实验与力学计算相结合构建金属板材成形极限曲线的方法，属于板材成形测试技术领域。技术方案是：根据金属板材在冲压过程中始终处于平面应力状态，基于应力的成形极限准则，当某位置的最大主应力σ1达到临界正应力σ*(σ1=σ*)时开始发生颈缩，材料失效；通过基础物理实验获取材料性能参数，根据应力与应变之间的力学关系计算，进而建立基于应变的成形极限图，可准确构建不同类型、强度钢种，不同厚度金属板材的成形极限曲线。本发明的有益效果是：凡是冲压用金属板材均可通过本发明提供的方法获取成形极限曲线，不受钢种强度和厚度限制，所需材料数量少，实验周期短，对设备要求低，方法操作简单便捷。
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公开(公告)号：CN117664722A
公开(公告)日：2024-03-08
申请号：CN202311644113.0
申请日：2023-12-04
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明涉及一种测量双相钢抗边缘开裂能力的方法，属于高强钢成形性能测试技术领域。本发明的技术方案是：通过单轴拉伸试样断面尺寸测量，获取断面截面积，构建真实断裂应变TFS(True Fracture Strain)，通过拉伸过程中测得的均匀延伸率Ag，获取真实均匀应变εu(True uniform strain)，通过真实断裂应变和真实均匀应变，构建成形性指数F0，F0越大，材料抵抗边缘开裂能力越强，此外，成形性指数F0与材料的扩孔率λ存在指数关系，通过成形性指数F0值计算出材料的扩孔率值。本发明的有益效果是：可快速简单表征不同强度，不同厚度双相钢的抗边缘开裂能力，简单便捷，快速，所需料片少，受过程影响小，成本低，周期短，测量精度高。
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公开(公告)号：CN117702096A
公开(公告)日：2024-03-15
申请号：CN202311689476.6
申请日：2023-12-11
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢集团有限公司
IPC分类号： C23C22/07
摘要： 本发明涉及一种提升锌铝镁镀层钢板变形后耐蚀性的钝化液及其制备方法，属于钝化液领域。所述钝化液的组成成分包括：硅烷有机成膜剂，丙三醇、六偏磷酸钠、PTFE、单乙酸胺、聚异氰酸酯和水；所述硅烷有机成膜剂的分子式为[Si(OC3H7)3]2[Si(OH)2]6；所述钝化液的制备方法如下：将硅烷有机成膜剂溶解于水中；然后依次加入丙三醇、六偏磷酸钠、PTFE、单乙酸胺、聚异氰酸酯，最后调节pH值至3.5‑5.0，即得。本发明提供的钝化液形成的钝化膜具有强的耐变形能力，当基材在应用过程中受变形等应力应变后仍可以保持完整的膜态附着在镀层表面，且具有较强的耐蚀性、脱脂性以及涂装耐蚀性。
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公开(公告)号：CN111595697B
公开(公告)日：2023-08-25
申请号：CN202010280673.2
申请日：2020-04-10
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明涉及一种用于评判冲压时材料抗剪切成形能力的方法，属于测试及评判金属材料剪切断裂的方法技术领域。本发明的技术方案是：包含试样的加工制作、板料的剪切试验、试验数据的处理及剪切能量的计算、零件的成形仿真、导出受剪切力位置的应力应变曲线及计算剪切能量和将零件的剪切能与剪切试验的剪切势能进行对比，判断零件能否抵抗剪切变形而不出现开裂等步骤。本发明提供一种用于评判冲压时材料抗剪切成形能力的方法，从而不断提高了成形仿真的精确度，具有操作简单、成本低、效率高等优点。
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公开(公告)号：CN113523558B
公开(公告)日：2022-12-27
申请号：CN202110692684.6
申请日：2021-06-22
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明涉及一种酸连轧产线带钢激光焊接方法，属于板带冷轧生产方法技术领域。本发明的技术方案是：（1）在酸连轧入口采用激光焊方法对生产序列中的前后相邻两卷板带进行焊接，根据待焊板带的平均碳当量和平均厚度确定焊接模型参数，包括焊接速度、离焦量以及前热和后热工艺；（2）采用杯突试验方法对焊缝进行测试，同时根据杯突时焊缝处开裂的裂纹位置和走向确定焊缝质量。本发明的有益效果是：可以实现碳当量在0.0015‑0.8以及厚度在1.5‑6mm范围的相同材质‑不同/相同厚度或者不同材质‑不同/相同厚度下的带钢焊接，焊后焊缝完整性好，杯突检测时焊缝开裂均垂直于焊缝，避免了冷轧轧制过程中由于焊缝质量而导致断带，提高了产线的生产效率。
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