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公开(公告)号：CN119026386B
公开(公告)日：2025-01-28
申请号：CN202411514574.0
申请日：2024-10-29
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/20 , G06F30/18 , G06F111/06 , G06F111/04
Abstract: 本发明公开一种基于武器打击的区域关键设施抢修调度动态决策方法，包括：实时采集区域信息，确定区域功能系统、各功能系统关键设施和区域功能系统关联关键设施，构建区域设施网络；量化设施功能损失、设施流量属性、设施抢修时间限制，通过数据处理，构建设施抢修优先度分类指标，获取各设施综合模糊评价抢修优先度；根据设施抢修优先度获取抢修路径方案，结合实时区域功能恢复指标，构建多目标优化函数，并以资源满足度、设施全面抢修和不重复抢修为约束条件，得到区域关键设施抢修调度模型；以实时区域功能恢复指标结合区域关键设施抢修调度模型，得到区域关键设施抢修调度动态决策方案。本发明的方法，决策更全面、更准确。
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公开(公告)号：CN119026488A
公开(公告)日：2024-11-26
申请号：CN202411514575.5
申请日：2024-10-29
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/27 , G06N3/04 , G06N3/0464 , G06F111/06
Abstract: 本发明公开一种基于多维复合武器打击的防护方案决策方法，包括如下步骤：从地理信息系统中提取区域地理信息，结合关键节点位置信息，建立城市系统功能模型；对多维度多目标武器打击毁伤效应数据，以及防护技术数据进行整合，建立武器打击毁伤效应数据库；建立分系统功能关联模型，整合多维度系统状态信息，建立系统功能多层模型；量化系统关键节点防护措施，得到关键节点量化防护措施；生成城市关键节点功能在多个随机打击事件下的防护方案，评估得到各防护方案效费比值；根据多目标约束、多标准分析模型，形成最优防护方案。本发明的防护方案决策方法，能实现更加全面且精准的防护方案决策。
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公开(公告)号：CN119026487A
公开(公告)日：2024-11-26
申请号：CN202411514571.7
申请日：2024-10-29
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/27 , G06N3/042 , G06N3/08 , G06N3/0464 , G06F111/06 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种爆炸冲击威胁下区域攻防一体智能决策方法，包括如下步骤：构建爆炸毁伤效应数据库和爆炸冲击结构力学响应数据库，得到攻防一体智能决策数据库；构建爆炸冲击结构力学响应数物驱动智能模型；构建调度、防护、打击区域网络流量模型；由区域网络流量模型获取区域网络流量；构建区域关键设施抢修调度决策模型；构建区域薄弱点及易损性评估模型；构建区域防护方案决策模型；构建区域打击方案决策模型；根据实时通讯获取的决策需求和现场决策参数，调用相应决策模型进行决策，得到攻防一体智能决策结果。本发明的智能决策方法，决策全面、精准。
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公开(公告)号：CN119004844A
公开(公告)日：2024-11-22
申请号：CN202411207048.X
申请日：2024-08-30
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/20 , G06F17/10 , G06F119/08 , G06F119/14 , G06F111/10
Abstract: 本发明提供了一种密闭空间内爆炸场景下的环境压力计算方法，包括：步骤S100，根据爆炸环境以及所使用的炸药，确定炸药品种、炸药质量、炸药后燃烧热、爆轰热以及密闭空间体积；步骤S200，判断炸药爆轰产物是否可以完全氧化，计算出后燃烧反应度以及反应放热，根据后燃烧反应度得到密闭空间内各产物的量；步骤S300，基于卡斯特热容式，得到各组分的比热容，依据各组分占比计算出平均比热容比，依据总炸药燃烧热和爆轰热计算出反应总放热量，得到爆炸后密闭空间内温度；步骤S400，基于密闭空间内各组分气体的比热容和比热容比，通过各组分物质的量占比计算出气体的平均比热容比；步骤S500，基于能量守恒，计算得到密闭空间内爆炸场景下的环境压力。
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公开(公告)号：CN118706021A
公开(公告)日：2024-09-27
申请号：CN202411187632.3
申请日：2024-08-28
Applicant: 南京理工大学
Abstract: 本发明提供了一种基于棱镜和平面镜的爆炸试验结构高速全局形变测量方法，包括：步骤S100，建立高速摄影机、三棱镜和两个平面反光镜构成的立体视觉系统，并校准；步骤S200，利用平面镜获取爆炸时的两张图像并传输给高速摄像机；步骤S300，对同一时刻两张图像进行合成；步骤S400，对合成后的图像进行3D点云建模；步骤S500，获取全场位移和全场变形，其中全场变形包括左、右柯西‑格林变形张量、格林‑拉格朗日和欧拉‑阿尔曼斯应变张量。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN118133621A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410318289.5
申请日：2024-03-20
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/23 , G06F30/28 , G06F17/11 , G06F113/08 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种计算铝粉随爆轰产物扩散分布的方法。首先，选取合适的空间步长将爆轰产物和水域进行网格划分；其次，通过Taylor波理论计算爆轰产物流场压力后为网格节点赋值，之后选择爆轰产物和水介质的状态方程；最后，将流场的控制方程进行离散，构建有限差分法计算格式进行计算。由此，建立起计算铝粉随爆轰产物扩散的动力学模型，得到铝粉在水下爆炸气泡内的分布。本发明计算流程简单易懂，计算速度快，在工程实践中易于使用。
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公开(公告)号：CN118125000A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410172337.4
申请日：2024-02-07
Applicant: 南京理工大学
Abstract: 本发明公开了一种防爆地下油库，包括进油管、过油孔、阀门、油罐、储油仓、隔板、连通管、抽油舱、出油管，抽油舱油料抽进抽出频繁，大多数情况下抽油舱内油气混合浓度处于燃烧爆炸范围内，储油仓内油气混合浓度在燃烧爆炸范围外，性质稳定，将储油仓与抽油舱采用分体式设计，油罐深埋与地下，较难被攻击，而上层油罐为储油仓，下层油罐为抽油舱，因此抽油舱更加难以被攻击，极大限度的提高了油库的抗打击能力。本专利结构简单，在不影响存储库容积的前提下有效避免了存储库燃烧爆炸等风险。
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公开(公告)号：CN117685873A
公开(公告)日：2024-03-12
申请号：CN202311822196.8
申请日：2023-12-27
Applicant: 南京理工大学 , 南京英特飞光电技术有限公司
IPC: G01B9/02001 , G01B9/02
Abstract: 本发明公开了一种消除动态干涉仪偏振干涉光路杂散光的方法，即通过改变传统泰曼‑格林动态干涉仪中1/4波片的位置和传统镜头的设计，设计了一种由可切换的第一1/4波片、定位镜头座和无镜头所组成的镜头切换组件，并将其应用于动态干涉仪偏振干涉光路中，从而通过改变镜头中各个镜片反射光束的偏振态来消除干涉过程中所产生的杂散光，使得采集得到的干涉图质量更好，解算结果更加精准，提高了光学元件整个检测过程的精度。利用这种方法可以设计出成像质量更好的镜头，以及检测精度更精准的干涉测量设备等。
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公开(公告)号：CN117634361A
公开(公告)日：2024-03-01
申请号：CN202311796147.1
申请日：2023-12-25
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/28 , G06F17/11 , G06F113/08 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开了一种水下爆炸气泡脉动载荷对舰船毁伤的评价方法，基于三维势流理论和船体振动学，并考虑气泡与流场、流场与结构物的相互作用建立舰船的整体动态响应模型，构建舰船的毁伤评估方法。根据船体振动学首次提出了将流场载荷加载至船体梁各微元体表面，并首次考虑了舰船结构表面各点处流场分布不均的特性建立整体动态响应模型；首次提出将船体梁结构表面各微元体所产生的挠度进行叠加的计算方法；首次提出了基于舰船材料的屈服强度以及强度理论的舰船总体毁伤评估方法。求解方法准确且覆盖面广，通过该方法获得的船体梁表面流场载荷以及各节点处的位移响应值与试验误差不超过20％，且该毁伤评估方法适用于舰船的局部毁伤与总体毁伤两种工况。
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公开(公告)号：CN117113871A
公开(公告)日：2023-11-24
申请号：CN202311012545.X
申请日：2023-08-11
Applicant: 南京理工大学
IPC: G06F30/28 , G06F113/08 , G06F119/14 , G06F119/08
Abstract: 本发明公开了一种水下爆炸冲击波计算评估方法，该方法基于空气动力学理论和特征线方法建立水下爆炸气泡和冲击波的关联机制，认为水下爆炸气泡在加速膨胀截止时刻处于临界状态。首次通过Rayleigh‑Plesset气泡动力学方程对临界状态进行求解，根据功能原理基于临界状态对水下爆炸首次提出了考虑爆轰产物动能和水介质动能的初始冲击波能的计算方法；首次将临界状态与黎曼变量相结合，根据热力学第二定律首次提出了考虑了冲击波2传播过程能量损失的冲击波传播过程能量、冲击波压力峰值和冲量的计算方法，求解方法便捷、高效、准确，通过该方法获得的冲击波能量、压力峰值和冲量与试验误差不超过15%。
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