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公开(公告)号：CN118790515A
公开(公告)日：2024-10-18
申请号：CN202410860321.2
申请日：2024-06-28
申请人： 北京宇航系统工程研究所
IPC分类号： B64G1/52 , B64G1/66 , G06F30/15 , G06F30/17 , G06F30/20 , G16C60/00 , G10K11/168 , G01N29/11 , G06F119/10 , G06F111/04
摘要： 一种整流罩蜂窝夹层隔声结构及其设计方法，属于航天运输系统技术领域。本发明的设计方法通过在整流罩蜂窝夹层中添加玻璃纤维、毛毡或三聚氰胺等吸声材料，声波在传递路径由于引入的吸声材料一方面由于声阻抗的变化发生反射，另一方面声波穿透吸声材料过程中声波能量会发生衰减，因此该方法可实现蜂窝夹层整流罩具备隔吸一体化功能，提升蜂窝夹层整流罩整体的隔声性能。本发明的整流罩蜂窝夹层隔声结构包括作为整流罩外壳的蜂窝夹层面板；所述蜂窝夹层面板包括两层金属板和蜂窝夹层，所述蜂窝夹层位于两层金属板之间，实现蜂窝夹层整流罩具备隔吸一体化功能，提升蜂窝夹层整流罩整体的隔声性能，同时避免了整流罩内包络缩小、多余物产生的问题发生。
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公开(公告)号：CN118254967A
公开(公告)日：2024-06-28
申请号：CN202410264651.5
申请日：2024-03-08
申请人： 北京宇航系统工程研究所
发明人： 潘忠文 , 周天送 , 于兵 , 张宏剑 , 陈华伟 , 马红鹏 , 王辰 , 乐晨 , 郭嘉 , 谢珏帆 , 张毅博 , 石玉红 , 吴会强 , 王会平 , 刘德博 , 杨帆 , 佟文敏 , 胡勇 , 边旭 , 金含玉
摘要： 本发明提出一种适用于小空间的高可靠微型点式电驱分离机构，通过时序控制，当航天器执行分离动作时，直流电源对失电型电磁铁通电消磁，铁磁吸盘失去吸附力后，在扭簧储存的弹性力作用下向上翻起，并带动转动导向套同步上翻，转动导向套继续带动解锁摆杆上翻，使锁定销与齿脱离，从而解除对旋转盘的环向限位，使旋转盘快速旋转，带动分瓣螺母由锁紧时的并紧状态逐渐转化为张开状态，并释放对接螺栓，实现电驱分离机构解锁分离。本发明机构具有冗余解锁、解锁动力裕度高、解锁动作环节少、解锁可靠性高的优点。
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公开(公告)号：CN117485602A
公开(公告)日：2024-02-02
申请号：CN202311431640.3
申请日：2023-10-31
申请人： 北京宇航系统工程研究所
IPC分类号： B64G1/64
摘要： 本发明提供一种强连接、弱推冲、低冲击环境的低冲击多段作用的连接推力装置，包括阶梯壳、中推杆、连接盘、解锁推盘、吸能缓冲环、中段连接螺栓、转接螺套、吸能缓冲盘、头端连接螺钉和作动气源管；作动气源管与阶梯壳一端连接，阶梯壳另一端安装在连接盘的一端端口内，并通过前端面将解锁推盘压紧在连接盘的内腔中；中推杆安装在阶梯壳和解锁推盘内，形成滑动副，中推杆大端设置通气孔；中段连接螺栓一端安装在连接盘小端的中心的盲孔中，吸能缓冲环套在中段连接螺栓的柱段，中段连接螺栓另一端插入转接螺套内，吸能缓冲分别与连接盘和转接螺套贴紧；转接螺套与头端连接螺钉连接，头端连接螺钉和中段连接螺栓间夹紧吸能缓冲盘。
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公开(公告)号：CN117313230A
公开(公告)日：2023-12-29
申请号：CN202311136615.2
申请日：2023-09-05
申请人： 北京宇航系统工程研究所
IPC分类号： G06F30/15 , G06F30/23 , G06F119/14 , G06F119/08
摘要： 本申请实施例提供一种用于航天紧固连接系统的耐腐蚀系统性设计方法，该设计方法包括紧固件与新一代液体推进剂的相容性评估与精确化设计方法，该方法基于紧固件与新一代液体推进剂相容性浸泡试验、紧固件与新一代液体推进剂相容性评估以及测试分析方法实现，该设计方法还包括紧固连接系统多层异质合金多相连接电偶腐蚀速率评估与精准化匹配设计方法，该方法基于紧固连接系统两相多组合电化学试验、基于COMSOL软件的紧固连接系统力、热、电化学耦合场仿真分析方法实现，其中多层异质合金包含紧固件，从系统设计角度避免腐蚀对紧固连接系统的严重影响，提升设计可靠性与准确性，提升弹箭可靠性。
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公开(公告)号：CN116853533A
公开(公告)日：2023-10-10
申请号：CN202310738267.X
申请日：2023-06-21
申请人： 北京宇航系统工程研究所
IPC分类号： B64G1/64
摘要： 一种用于爆炸螺栓的锥垫组合式降冲击连接缓冲捕获装置，针对爆炸螺栓削弱结构承受楔负载性能差，不利于侧挂形式使用，以及在分离时产生高速运动结构件、在捕获时会产生强冲击作用的问题，提供了一种适用于中小吨位爆炸螺栓的锥垫组合式降冲击连接缓冲捕获装置，并设置有球铰结构，与转接块结构适应，对侧挂连接产生对爆炸螺栓的楔负载转化为径向拉载荷，提高爆炸螺栓的承载性能，对爆炸螺栓结构和功能实现无影响，可靠性高，吸能缓冲效果好、冲击响应低，适应性广。
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公开(公告)号：CN116039911A
公开(公告)日：2023-05-02
申请号：CN202211460822.9
申请日：2022-11-17
申请人： 厦门大学 , 北京宇航系统工程研究所
摘要： 本发明涉及舵片振动控制技术领域，公开了一种舵片减振降冲结构，舵片减振降冲结构的确定过程包括如下步骤：(1)将舵片的系统阻尼进行分类，(2)将舵片内阻尼粒子的运动等效看做低雷诺数的类气相流，获得类气相流系统的等效黏滞阻尼；(3)等效摩擦阻尼参数；(4)将步骤(2)和步骤(3)所得的阻尼参数应用到弯曲运动和扭转运动的建模中；(5)计算舵片系统下在不同阻尼粒子配置下的舵片系统阻尼比；(6)舵片安装：基于步骤(5)的阻尼比仿真的最佳结果在舵片上配置阻尼粒子，本发明中通过基于类气相流原理的舵片的阻尼比计算，能够得到趋势相近的系统建模，从而仿真理论计算得到最佳的舵片降冲结构。
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公开(公告)号：CN103575555B
公开(公告)日：2016-01-27
申请号：CN201210256390.X
申请日：2012-07-23
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G01M99/00
摘要： 本发明涉及一种基于梁模型的蒙皮加筋结构纵横扭一体化动力学分析方法，包括：1分别采集蒙皮加筋结构的蒙皮弹性模量、蒙皮泊松比，桁条弹性模量、桁条泊松比，蒙皮壳直径，蒙皮厚度；所采集的桁条共有m类桁条，采集每类桁条的个数、截面积、截面惯性矩及极惯性矩；2获取蒙皮面积；3获取蒙皮加筋结构总的拉压刚度；4获得蒙皮截面惯性矩；5获取蒙皮加筋结构总的弯曲刚度；6获取蒙皮截面惯性矩；7获得蒙皮加筋结构总的扭转刚度；8借助有限元方法划分为若干个梁单元，进而进行结构纵横扭一体化动力学分析。本发明解决了捆绑火箭纵向与横向、纵向与扭转、横向与扭转模态耦合问题，实现了火箭结构纵横扭一体化动力学分析。
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公开(公告)号：CN103455646A
公开(公告)日：2013-12-18
申请号：CN201210177025.X
申请日：2012-05-31
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G06F17/50
摘要： 本发明涉及一种主捆绑连接结构动力学模拟方法，依次包括：一、采集前、后捆绑连接结构参数；采集前捆绑连杆和后捆绑球头栓的材料属性；二、采集蒙皮桁条、横框、对接框、助推发动机机架的结构形式、几何参数和材料属性；三、建立前、后捆绑连接结构位置处芯级和助推器的结构有限元模型；四、建立前捆绑连接结构有限元模型；五、建立后捆绑连接结构有限元模型。本发明针对前捆绑连杆的受力情况，将其简化为只承担轴向力的二力杆，既简化了模型又准确模拟了其传力特性。本发明提高了全箭有限元模型的精细度和分析结果的准确度。全箭横向一阶频率偏差在5%之内，横向二、三阶频率和纵向一阶频率偏差在10%之内。
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公开(公告)号：CN113591202B
公开(公告)日：2024-10-01
申请号：CN202110692792.3
申请日：2021-06-22
申请人： 北京宇航系统工程研究所
IPC分类号： G06F30/15 , G06F119/12 , G06F119/14
摘要： 一种确定发动机关机错开时间的方法，包括如下步骤：S1、建立火箭全箭动力学模型，获取关机时刻全箭前n阶纵向频率，然后获得前n阶纵向频率相应的半周期时间；S2、对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力，获得火箭预设位置的关机响应和载荷数据；S3、基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据，在前n阶纵向频率中，将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率；该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间；S4、根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差，确定综合时间偏差；S5、利用理论错开关机时间和综合时间偏差，确定发动机实际关机需错开时间的范围。
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公开(公告)号：CN118607271A
公开(公告)日：2024-09-06
申请号：CN202410280565.3
申请日：2024-03-12
申请人： 北京宇航系统工程研究所
摘要： 本发明涉及一种火箭子结构模态偏差与全箭模态偏差传递评估方法，属于航天运输系统技术领域。该方法对火箭全箭进行有限元建模，并划分子结构，对子结构和全箭模态开展仿真分析；对子结构开展模态试验，获取子结构模态参数，与子结构仿真分析结果对比得到子结构模态参数偏差；采用基于混合界面的模态综合方法，将全箭分为带偏差子结构和不带偏差子结构，在偏差区间内选取大量点进行模态综合计算，得到全箭模态的结果；将基于带偏差子结构的全箭模态综合计算结果，与无偏差下的全箭模态仿真分析结果进行对比，统计得到全箭模态偏差。本发明根据火箭子结构模态偏差计算得到全箭模态偏差，应用于采用子结构模态试验的火箭全箭模态偏差计算。
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