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公开(公告)号：CN109829218A
公开(公告)日：2019-05-31
申请号：CN201910056403.0
申请日：2019-01-22
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G06F17/50
摘要： 本发明提出了一种管路异质界面超声导波传播规律建模分析方法，所述管路包括直管和异质界面，所述方法包括以下步骤：步骤1、建立管路异质界面动力学显示有限元仿真模型；步骤2、获得超声导波在异质界面处的反射特征波形，以便于剔除该反射特征波形对管路损伤特征波形的影响。该分析方法建立了管路异质界面的有限元仿真模型，推导出超声导波在管路异质界面中传播的频散方程和模态转换关系，得到超声导波在异质界面处的反射特征波形，以便于剔除该反射特征波形对管路损伤特征波形的影响。
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公开(公告)号：CN106644420A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201610428755.0
申请日：2016-06-16
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G01M13/00
CPC分类号： G01M13/005
摘要： 本发明涉及密封结构技术领域，具体公开了一种金属密封圈法兰连接结构应力松弛试验装置。该试验装置中下法兰匹配密封安装在圆柱形内壁的基座上，在下法兰上端面开有环形凹槽，并在该凹槽中放置有金属密封圈试样，位于金属密封圈试样上的上法兰匹配密封在基座的圆柱形内壁上；在上法兰中心位置放置有负载传感器及其测量系统，并在负载传感器及其测量系统上设有与上法兰、下法兰相平行的压盖，并通过若干个依次穿过下法兰、上法兰及压盖的螺栓及螺母压紧固定。该试验装置可按需要利用真空氦质谱检漏法检测密封结构试样应力松弛过程的实时漏率，为分析密封结构应力松弛过程中的密封性能奠定基础。
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公开(公告)号：CN109341971B
公开(公告)日：2021-02-05
申请号：CN201811348794.5
申请日：2018-11-13
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G01M3/20
摘要： 一种低冲击空间对接密封泄漏测试系统，包括空间对接密封泄漏测试装置、加热/制冷循环机、高压氦气瓶和真空氦质谱检漏仪。加热/制冷循环机用于提供各种温度条件下的模拟试验环境；高压氦气瓶一方面为建立舱内试验压力提供气源，另一方面为泄漏检测提供失踪气体；真空氦质谱检漏仪一方面建立太空真空环境，另一方面测试低冲击空间对接密封试件的密封泄漏率；空间对接密封泄漏测试装置用于安装低冲击空间对接密封试件，模拟低冲击空间对接密封装置对接完成后的工作状态，开展各种对接工况下的泄漏率检测试验。本发明能够模拟各种太空工况环境，在地面对密封性能进行充分验证。
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公开(公告)号：CN109250155A
公开(公告)日：2019-01-22
申请号：CN201811394293.0
申请日：2018-11-21
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
发明人： 吴晗玲 , 于秀丽 , 陈海鹏 , 王国辉 , 陆浩然 , 范书群 , 唐颀 , 常晓华 , 介党阳 , 廖传军 , 孙海亮 , 李强 , 李佳峰 , 邓梦然 , 马吉阳 , 陈思思 , 刘靖东
IPC分类号： B64G1/64
摘要： 一种采用弹片阻尼的空间系绳释放机构，涉及绳系卫星设计领域；包括中心轴、挡圈、深沟球轴承、滚轮、系绳、支架、钢球、底座和弹片；支架固定安装在底座的上表面；中心轴水平固定安装在支架的中部位置；滚轮套装在中心轴轴向中部的外壁；深沟球轴承设置在滚轮与中心轴之间；挡圈固定安装在深沟球轴承的轴向两端；系绳沿周向缠绕在滚轮的周向外壁处；钢球设置在滚轮的底端轴向侧壁处；弹片水平固定安装在底座顶端；且弹片设置在滚轮轴向侧壁与底座顶端之间；本发明解决了系绳展开到位后产生的张紧冲击引起的系绳断裂及其对主体飞行器的较大冲击载荷问题，具有可靠释放、阻尼有效、结构简单、适应范围广等优点。
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公开(公告)号：CN106644420B
公开(公告)日：2018-11-02
申请号：CN201610428755.0
申请日：2016-06-16
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G01M13/00
摘要： 本发明涉及密封结构技术领域，具体公开了一种金属密封圈法兰连接结构应力松弛试验装置。该试验装置中下法兰匹配密封安装在圆柱形内壁的基座上，在下法兰上端面开有环形凹槽，并在该凹槽中放置有金属密封圈试样，位于金属密封圈试样上的上法兰匹配密封在基座的圆柱形内壁上；在上法兰中心位置放置有负载传感器及其测量系统，并在负载传感器及其测量系统上设有与上法兰、下法兰相平行的压盖，并通过若干个依次穿过下法兰、上法兰及压盖的螺栓及螺母压紧固定。该试验装置可按需要利用真空氦质谱检漏法检测密封结构试样应力松弛过程的实时漏率，为分析密封结构应力松弛过程中的密封性能奠定基础。
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公开(公告)号：CN106641513A
公开(公告)日：2017-05-10
申请号：CN201610384021.7
申请日：2016-06-01
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： F16L23/032 , F16L23/20
CPC分类号： F16L23/032 , F16L23/20
摘要： 本发明属于航天器管路系统连接与密封技术领域，具体涉及一种适用于长期贮存的双道金属碟形圈法兰密封结构，目的是解决现有的密封方式无法满足长期接触腐蚀性介质的管路及其他系统的连接与密封要求的问题。其特征在于，它包括凸法兰、凹法兰、金属蝶形圈和紧固件；凸法兰的下端面安装在凹法兰的上端面上，凸法兰和凹法兰通过紧固件固定连接；金属蝶形圈设置在凸法兰和凹法兰之间。本发明采用新型金属碟形密封圈，不仅密封漏率极低，而且可在高低温工况下重复使用。双道金属碟形密封圈不仅起到冗余密封的功能，而且进一步降低了密封漏率。本发明为径向受载型法兰密封结构，所需螺栓紧固载荷较小。密封结构能满足腐蚀性介质长期加注贮存的密封需要。
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公开(公告)号：CN106402649A
公开(公告)日：2017-02-15
申请号：CN201610884374.3
申请日：2016-10-10
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
CPC分类号： F17C7/02 , F17C13/026 , F17C2201/0119 , F17C2201/032 , F17C2201/056 , F17C2221/014 , F17C2223/013 , F17C2225/013 , F17C2250/0631 , F17C2270/00
摘要： 本发明涉及一种试验用液氮抽取输送装置，包括孔板、贮液装置、贮罐、温度调节装置、出液管、抽液管和堵塞，其中贮液装置中容纳液氮，堵塞将液氮封装在贮液装置内，抽液管一端插入液氮中，另一端穿过堵塞与贮液装置连通，出液管一端与抽液管连通，另一端对准外部采液容器，孔板设置在出液管上，用于控制液氮的输出流量，温度调节装置通过调节温度控制贮罐中的气体压力，从而控制液氮的流出速度，贮液装置用于输送缓冲及输送完毕后残液的吹除，该输送装置可以平稳、快速、安全、准确地抽取送液氮，同时节省人力和成本，适应于实验室绝大多数低温试验场合。
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公开(公告)号：CN103674521B
公开(公告)日：2016-05-04
申请号：CN201310611724.5
申请日：2013-11-26
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
摘要： 本发明公开了一种基于分工况设计的补偿器验证方法，首先确定补偿器每个工况下的绝对补偿量；第i个工况的最大绝对补偿量是第i-1个工况的最大绝对补偿量加上第i个工况的最大设计补偿量,第i个工况的最小绝对补偿量是第i-1个工况的最小绝对补偿量加上第i个工况的最小设计补偿量;然后根据绝对补偿量、工作压力、补偿器的结构参数和补偿器材料的力学指标，计算补偿器的失稳压力、强度校核值和疲劳寿命计算值；最后根据各个工况的疲劳寿命设计要求值，和各个工况下的疲劳寿命计算值计算损伤因子；根据损伤因子判断补偿器设计是否满足要求，如果满足要求，则进行疲劳试验。本发明方法实施简便、适用性强、准确度高。
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公开(公告)号：CN103674389B
公开(公告)日：2015-07-15
申请号：CN201310576887.4
申请日：2013-11-18
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC分类号： G01L5/24
摘要： 本发明公开了一种确定导管密封接头拧紧力矩的试验方法，根据最小预紧力和最大预紧力计算得到导管密封接头的理论最小拧紧力矩值和理论最大拧紧力矩值；将所述理论最小拧紧力矩值作为起点，以一定的间隔逐渐增加拧紧力矩值，在每个拧紧力矩值下对所述导管密封接头进行气密检测，得出满足漏率要求的试验最小拧紧力矩值；将所述满足漏率要求的试验最小力矩值乘以力矩衰减系数得出最终拧紧力矩值；将最终拧紧力矩乘以1.25获得的力矩拧紧所述导管密封接头，确定螺纹强度是否满足要求；若螺纹强度不满足要求，需对导管密封接头结构进行再设计，并重新确定最终拧紧力矩值；若螺纹强度满足要求，则结束。
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公开(公告)号：CN103674521A
公开(公告)日：2014-03-26
申请号：CN201310611724.5
申请日：2013-11-26
申请人： 北京宇航系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
摘要： 本发明公开了一种基于分工况设计的补偿器验证方法，首先确定补偿器每个工况下的绝对补偿量；第i个工况的最大绝对补偿量是第i-1个工况的最大绝对补偿量加上第i个工况的最大设计补偿量,第i个工况的最小绝对补偿量是第i-1个工况的最小绝对补偿量加上第i个工况的最小设计补偿量;然后根据绝对补偿量、工作压力、补偿器的结构参数和补偿器材料的力学指标，计算补偿器的失稳压力、强度校核值和疲劳寿命计算值；最后根据各个工况的疲劳寿命设计要求值，和各个工况下的疲劳寿命计算值计算损伤因子；根据损伤因子判断补偿器设计是否满足要求，如果满足要求，则进行疲劳试验。本发明方法实施简便、适用性强、准确度高。
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