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公开(公告)号：CN217271000U
公开(公告)日：2022-08-23
申请号：CN202220943134.7
申请日：2022-04-22
申请人： 沈阳鼓风机集团股份有限公司 , 沈阳透平机械股份有限公司
摘要： 本实用新型提供一种用于离心压缩机的串列导流叶片，包括在环形收敛通道内对称分布的多组导流叶片，每组导流叶片包括端部活动连接的固定叶片和可调叶片；所述固定叶片固定设置在压缩机端盖或进口隔板上；所述可调叶片设置在所述压缩机端盖上，且所述可调叶片绕安装轴任意旋转。该串列导流叶片中，固定叶片能够有效减小流体介质对导流叶片的冲击，减小压力损失、降低了流体在叶片表面发生流动分离的可能性和程度。可调叶片能够根据流体流量大小而旋转，以调整出口安装角度，进而调整压缩机稳定运行的窗口。本申请提供的串列导流叶片成本低，便于安装和维护。
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公开(公告)号：CN115795735A
公开(公告)日：2023-03-14
申请号：CN202211591329.0
申请日：2022-12-12
申请人： 沈阳鼓风机集团股份有限公司
IPC分类号： G06F30/17 , G06F30/20 , F04D29/44 , G06F111/10
摘要： 本申请实施例公开了一种双侧半高叶片扩压器、设计方法和相关设备，本申请实施例提供的双侧半高叶片扩压器的设计方法，基于盖侧隔板与轴侧隔板之间的距离，确定多个盖侧叶片高度和轴侧叶片高度组合；基于流场旋涡尺寸和流道尺寸，确定多个可选叶片间距；构建设计表；基于对单侧半高叶片扩压器的数值模拟或试验结果，修正设计表，获取效率表；基于最终的效率表，对效率表中的方案的效率指标进行数值模拟或试验；基于数值模拟或试验结果，通过统计分析得到最高效率值对应的盖侧叶片高度和轴侧叶片高度以及叶片之间的间距。通过本申请实施例提供的设计方法，可以降低计算量，能够在保障设计准确性的前提下提高设计效率。
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公开(公告)号：CN116428170A
公开(公告)日：2023-07-14
申请号：CN202310237979.3
申请日：2023-03-13
申请人： 沈阳鼓风机集团股份有限公司
IPC分类号： F04B51/00
摘要： 本申请涉及空压机技术领域，具体公开了一种燃料电池用两级气浮空压机性能试验台，包括：与待测空压机的进气端相连通的一级管路、与待测空压机的排气端相连通的二级管路、中冷设备、电机控制器、第一水冷系统、第二水冷系统、第三水冷系统以及预设控制器；第一水冷系统一侧与待测空压机冷却水进水接头相连通、一侧与待测空压机冷却水排水接头相连通，第二水冷系统一侧与中冷设备冷却水进水接头相连通、一侧与中冷设备冷却水排水接头相连通，第三水冷系统一侧与电机控制器冷却水进水接头相连通、一侧与电机控制器冷却水排水接头相连通；第一水冷系统、第二水冷系统以及第三水冷系统均与预设控制器连接。
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公开(公告)号：CN117553036A
公开(公告)日：2024-02-13
申请号：CN202311746641.7
申请日：2023-12-18
申请人： 沈鼓集团股份有限公司 , 沈阳透平机械股份有限公司
摘要： 本申请提供了一种两级气浮空压机冷却系统，所属空压机技术领域，包括：主轴、定子、壳体和冷却通道，定子、壳体和主轴采用一体化设计，能够更好的导热，从而帮助空压机散热，还能减小整机尺寸和重量，有利于空压机的小型化；冷却通道用于对壳体进行冷却，通过将冷却通道的进入端和排出端设置在壳体的同一端，使冷却介质在壳体中能够往复流动，在水冷通道中形成循环冷却回路，使冷却介质流通时温度更均匀，进而使壳体及壳体内部件冷却更加均匀，提高空压机散热的均匀性，冷却效果好，防止空压机内部件因散热不均匀产生温度梯度出现热弯曲变形的情况，对空压机进行有效冷却，保证空压机正常、稳定运行，延长空压机的使用寿命。
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公开(公告)号：CN108167205B
公开(公告)日：2019-09-17
申请号：CN201711421861.7
申请日：2017-12-25
申请人： 沈阳透平机械股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种LNG压缩机组带压启动确定方法，涉及压缩机设计领域，主要目的在于能够提高LNG压缩机组带压启动确定的准确率。所述方法包括：根据LNG压缩机组在带压状态下的启动计算输入参数，迭代计算压缩机各个时刻的进口流量；当各个时刻的进口流量收敛时，根据收敛的进口流量迭代计算压缩机组各个时刻的进口压力；当各个时刻的进口压力收敛时，迭代计算压缩机组各个时刻的转速；若各个时刻的转速符合转速升高要求，则迭代计算压缩机组在转速升高过程中各时刻的系统性能参数；若所述系统性能参数符合预设系统性能条件，则确定LNG压缩机组在带压状态下能够启动。本发明适用于LNG压缩机组带压启动的确定。
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公开(公告)号：CN118128762A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410215858.3
申请日：2024-02-27
申请人： 沈鼓集团股份有限公司 , 沈阳透平机械股份有限公司
IPC分类号： F04D17/12 , F04D25/08 , F04D29/58 , H02K7/14 , H02K9/06 , H02K9/19 , H01M8/04014 , H01M8/04089
摘要： 本申请提供了一种燃料电池空压机冷却系统，所属燃料电池空压机冷却技术领域，包括：主体、一级压缩端、冷气出口和二级压缩端；通过使一级压缩端与主体内部的腔室连通，以通过冷气通道将一级压缩端内的一级压缩气引入空压机的主体内部，直接使用一级叶轮压缩后的气体作为空压机主体内部的冷却气体供给，对空压机内部零件进行冷却，代替传统结构的连接管路结构，消除了因连接管路老化、磕碰损坏等隐患所将带来的冷却气供应失败，致使空压机整体损坏等风险，提高了空压机运行的安全性；同时，直接从空压机内部引入冷却气，缩短了冷却气的路径，提高了对空压机的冷却效率和效果。
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公开(公告)号：CN117666663A
公开(公告)日：2024-03-08
申请号：CN202311446035.3
申请日：2023-10-31
申请人： 沈鼓集团股份有限公司 , 沈阳透平机械股份有限公司
IPC分类号： G05D23/30
摘要： 本申请公开了可控膨胀机组工质温度的ORC控制方法及系统，涉及ORC控制技术领域，可以提升膨胀机组运行效率，提高能源利用效率。其中方法包括：在膨胀发电机组运行前，确定ORC控制系统满足启动条件，所述启动条件至少包括ORC控制系统处于无联锁状态；根据采集到的热源进出口的温度测量值，确定目标热源的温差信息；根据所述目标热源的温差信息，调节控制膨胀发电机组及其辅助设备。本申请适用于ORC控制系统对热源进出口温度的稳定调节。
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公开(公告)号：CN118128771A
公开(公告)日：2024-06-04
申请号：CN202410149180.3
申请日：2024-02-02
申请人： 沈鼓集团股份有限公司 , 沈阳透平机械股份有限公司
IPC分类号： F04D25/08 , F04D29/053 , F04D29/62 , F04D29/58 , F04D29/26 , F04D29/057 , F04D29/42 , F04D29/66 , F04D29/051
摘要： 本发明提供了一种燃料电池空压机，包括中空结构的转轴，固定在转轴两端且背对背设置的第一级叶轮和第二级叶轮，过盈装配在转轴上的表贴式永磁体结构的电机转子，及设置在电机转子上的电机定子；所述机壳两端的第一级排气蜗壳与第二级排气蜗壳通过级间连接管连通；所述第一级叶轮和第二级叶轮内侧的转轴上分别设置第一气浮径向轴承和第二气浮径向轴承；所述第一级叶轮和第二级叶轮分别通过第一拉杆和第二拉杆装配在转轴端部；所述第一级叶轮与第一气浮径向轴承之间的转轴设置气浮推力轴承；所述机壳上设置水冷系统和气冷系统。本发明提供的一种燃料电池空压机，整机尺寸和重量小、使用寿命长、能够安全稳定运行且运行工况范围广。
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公开(公告)号：CN108167205A
公开(公告)日：2018-06-15
申请号：CN201711421861.7
申请日：2017-12-25
申请人： 沈阳透平机械股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种LNG压缩机组带压启动确定方法，涉及压缩机设计领域，主要目的在于能够提高LNG压缩机组带压启动确定的准确率。所述方法包括：根据LNG压缩机组在带压状态下的启动计算输入参数，迭代计算压缩机各个时刻的进口流量；当各个时刻的进口流量收敛时，根据收敛的进口流量迭代计算压缩机组各个时刻的进口压力；当各个时刻的进口压力收敛时，迭代计算压缩机组各个时刻的转速；若各个时刻的转速符合转速升高要求，则迭代计算压缩机组在转速升高过程中各时刻的系统性能参数；若所述系统性能参数符合预设系统性能条件，则确定LNG压缩机组在带压状态下能够启动。本发明适用于LNG压缩机组带压启动的确定。
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公开(公告)号：CN108180164A
公开(公告)日：2018-06-19
申请号：CN201711422527.3
申请日：2017-12-25
申请人： 沈阳透平机械股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种流量系数0.0086单轴CO2压缩机末段模型级及叶轮设计方法，主要目的在于提高CO2压缩机组的效率，减少CO2压缩机组的功耗，保证压缩机具有较宽的工况范围，同时可以提高转子的稳定性。所述模型级包括：叶轮、叶片扩压器、弯道及回流器，其中，所述叶轮为根据特定叶片厚度参考规则设计的低摩阻楔形叶轮、所述叶轮位于模型级的入口位置；在所述叶轮的出口设有所述叶片扩压器，所述回流器位于模型级的出口位置，所述叶片扩压器与所述回流器之间通过所述弯道相连通；所述模型级的机器马赫数Mu2＝0.6～0.9，流量系数Φ1＝0.0086，设计点能头系数τ＝0.62，各马赫数下多变效率ηpol＝0.68～0.685，应用的流量范围为设计点的73％-139％。
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