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公开(公告)号：CN118520572A
公开(公告)日：2024-08-20
申请号：CN202410985861.3
申请日：2024-07-23
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/13 , G06F30/20 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种水下块石抛填冲击力预测方法，包括以下步骤：步骤一：获得块石的长轴、中轴和短轴的长度，进而计算块石的形状指数，来确定块石形状；步骤二：确定单个块石的等效粒径；步骤三：建立各形状的块石的抛填冲击力与块石粒径之间关系的拟合函数；步骤四：根据块石的形状指数和等效粒径，将块石粒径代入步骤三得到的对应形状的块石抛填冲击力与块石粒径之间关系的拟合函数，计算出单个块石的抛填冲击力；步骤五：确定DCM桩截面范围内块石的形状以及数量，根据计算出的DCM桩截面范围内每个块石的抛填冲击力，对DCM桩截面范围内所有块石的抛填冲击力求和，得到块石抛填时对DCM桩的冲击力。
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公开(公告)号：CN118428115A
公开(公告)日：2024-08-02
申请号：CN202410876143.2
申请日：2024-07-02
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F17/10 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种深厚软土地基蠕变沉降量仿真预测方法，首先获取待检测的软土地基的固结荷载、容重、孔隙比、液限孔隙比以及埋深指标；然后根据获取的固结荷载、容重、孔隙比、液限孔隙比以及埋深指标求解广义开尔文模型的参数；再根据得到的广义开尔文模型的参数得到土体随时间变化的应变；最后根据得到的土体应变，结合软土地基的厚度以及所需计算时间进行深厚软土地基蠕变沉降预测。
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公开(公告)号：CN118133568B
公开(公告)日：2024-07-19
申请号：CN202410494438.3
申请日：2024-04-24
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F30/13 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种考虑土与筋材间均布摩阻力的加筋土坡稳定分析方法，针对待分析的目标加筋土坡建立其横截面模型，建立加筋土坡的力平衡方程和力矩平衡方程，根据力矩平衡方程建立加筋土坡横截面内任意一点的力矩方程，建立力平衡方程、加筋土坡横截面内任意一点的力矩方程与屈服函数的关系，然后计算土与筋材间摩擦力按矩形分布条件下的加筋土坡的抗滑力矩和滑动力矩，进而建立加筋土坡的稳定系数计算模型。最后在加筋土坡的横截面内选取多个任意点，根据稳定系数计算模型分别计算出每一个点的稳定系数，选择其中最小的稳定系数作为加筋土坡的最终稳定系数，用以评价加筋土坡的稳定性。
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公开(公告)号：CN115983046B
公开(公告)日：2023-07-14
申请号：CN202310166176.3
申请日：2023-02-27
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F17/11 , G06F17/16 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种预测预制结构运动轨迹的水下精准对接方法，首先建立船舶‑结构对接阶段力学模型，该模型中包括已安装结构和待安装的预制结构，并建立安装坐标系，建立预制结构质心坐标系，建立监测点坐标系；然后推导对接时船舶‑预制结构安装系统的运动运动微分方程，再建立预制结构的运动轨迹方程，然后由监测点的姿态仪测得的预制结构的横荡、纵荡、垂荡姿态数据，经坐标变换，得到预制结构质心在安装坐标系下的姿态方程；最后得到预制结构监测点的运动轨迹方程，结合预制结构安装精度要求，确定安装对接条件。
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公开(公告)号：CN118332823A
公开(公告)日：2024-07-12
申请号：CN202410617686.2
申请日：2024-05-17
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F119/14 , G06F119/02
摘要： 本发明公开了一种加筋土坡稳定分析方法，针对待分析的目标加筋土坡建立其横截面模型，建立加筋土坡的力平衡方程和力矩平衡方程，根据力矩平衡方程建立加筋土坡横截面内任意一点的力矩方程，建立力平衡方程、加筋土坡横截面内任意一点的力矩方程与屈服函数的关系，然后计算加筋土坡的抗滑力矩和滑动力矩，进而建立加筋土坡的稳定系数计算模型。最后在加筋土坡的横截面内选取多个任意点，根据稳定系数计算模型分别计算出每一个点的稳定系数，选择其中最小的稳定系数作为加筋土坡的最终稳定系数，用以评价加筋土坡的稳定性。
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公开(公告)号：CN117195667B
公开(公告)日：2024-03-22
申请号：CN202311474940.X
申请日：2023-11-08
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
IPC分类号： G06F30/23 , G06F30/20 , G06F30/25 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种DCM联合块石基床振夯施工仿真分析方法，首先根据工程地质条件、DCM桩体工程参数，建立土体、DCM桩有限元模型；然后对DCM桩有限元模型，在DCM桩网格单元之间插入损伤界面单元，将DCM桩有限元模型转化为考虑损伤的分离式DCM桩有限元模型；之后按块石集配建立块石离散元模型，建立夯板有限元模型，设置夯板有限元模型与块石离散元模型为自由接触；将建立的土体有限元模型、分离式DCM桩有限元模型、以及块石离散元模型和夯板有限元模型进行组装，设置土体材料参数、DCM桩材料参数、块石材料参数；之后按工程实际情况设置夯板的夯振力以及夯振时间，获取DCM联合块石基床振夯施工仿真分析结果，评价DCM桩身完整性及地基承载能力。
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公开(公告)号：CN116446372A
公开(公告)日：2023-07-18
申请号：CN202310368715.1
申请日：2023-04-07
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
摘要： 本发明公开了一种构建沉管桩复合地基的施工方法，该方法采用一种大直径沉管装置，该装置包括扩大段桩靴、半圆板门、下料管、料仓和振动锤。施工时，向料仓内加入碎石，开启振动锤，将大直径沉管装置向下沉放到大于设计深度；在向下插入土体过程中，在限位块作用下半圆板门始终处于关闭状态；然后向上提升大直径沉管装置，提升过程中，半圆板门底面失去土体的支撑作用而打开，使得下料管内的碎石落入扩大段桩靴内，使扩大段桩靴内充满碎石；振动锤向下振动，扩大段桩靴反插，使得碎石桩底部密实状态良好；再向上提升大直径沉管装置，每次提升一段后，然后再向下反插；如此一段一段进行振冲作业，直至地面，完成一根振冲碎石桩作业。
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公开(公告)号：CN115288213A
公开(公告)日：2022-11-04
申请号：CN202210822498.4
申请日：2022-07-13
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司
摘要： 本发明公开了一种海上钢圆筒稳定性预测方法，假设钢圆筒以任意旋转点向海侧倾倒，计算钢圆筒内部的填料压强、外部摩擦力、内部摩擦力、基床对钢圆筒的竖向反力和水平抗力，计算钢圆筒向海侧倾倒情况下的抗倾力矩和倾覆力矩，得到向海侧倾倒的安全系数；然后在相同的旋转点下再假设钢圆筒向陆侧旋转，计算钢圆筒向陆侧倾倒的安全系数，比较两个安全系数，将二者的较小值作为该旋转点下的安全系数。然后重新选取新的旋转点，按照上述步骤计算新的旋转点对应的安全系数，取所有旋转点中安全系数最小值作为该工况下的最终安全系数。
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公开(公告)号：CN114809125A
公开(公告)日：2022-07-29
申请号：CN202210396125.5
申请日：2022-04-15
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司
摘要： 本发明公开了一种钢圆筒抗倾稳定性预测方法，假设钢圆筒以任意旋转点向海侧倾倒，计算钢圆筒内部的填料压强、外部摩擦力、内部摩擦力、基床对钢圆筒的竖向反力和水平抗力，计算钢圆筒向海侧倾倒情况下的抗倾力矩和倾覆力矩，得到向海侧倾倒的安全系数；然后在相同的旋转点下再假设钢圆筒向陆侧旋转，计算钢圆筒向陆侧倾倒的安全系数，比较两个安全系数，将二者的较小值作为该旋转点下的安全系数。然后重新选取新的旋转点，按照上述步骤计算新的旋转点对应的安全系数，取所有旋转点中安全系数最小值作为该工况下的最终安全系数。
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公开(公告)号：CN115288213B
公开(公告)日：2024-02-09
申请号：CN202210822498.4
申请日：2022-07-13
申请人： 中交天津港湾工程研究院有限公司 , 天津港湾工程质量检测中心有限公司 , 中交第一航务工程局有限公司
摘要： 本发明公开了一种海上钢圆筒稳定性预测方法，假设钢圆筒以任意旋转点向海侧倾倒，计算钢圆筒内部的填料压强、外部摩擦力、内部摩擦力、基床对钢圆筒的竖向反力和水平抗力，计算钢圆筒向海侧倾倒情况下的抗倾力矩和倾覆力矩，得到向海侧倾倒的安全系数；然后在相同的旋转点下再假设钢圆筒向陆侧旋转，计算钢圆筒向陆侧倾倒的安全系数，比较两个安全系数，将二者的较小值作为该旋转点下的安全系数。然后重新选取新的旋转点，按照上述步骤计算新的旋转点对应的安全系数，取所有旋转点中安全系数最小值作为该工况下的最终安全系数。
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