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公开(公告)号：CN118798079A
公开(公告)日：2024-10-18
申请号：CN202410805990.X
申请日：2024-06-21
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/28 , E21B43/20 , E21B43/22 , E21B43/24 , G06F113/08 , G06F119/02
摘要： 本发明公开了一种热水复合聚合物驱稠油油藏采收率快速预测方法，方法包括：测定目标油田原油的粘温数据；计算原油粘度随热水用量的变化；测定不同聚合物浓度下的水溶液粘度数据；计算水溶液粘度随聚合物用量的变化；考虑储层非均质性，将储层等效成多根流管，建立渗透率非均质场；计算含水率随热水复合聚合物溶液注入量的变化；计算采出程度随热水复合聚合物溶液注入量的变化；绘制不同注入量的含水率与采出程度关系曲线；预测当前生产条件下热水复合聚合物驱的采收率等步骤。本发明考虑储层非均质性、热水降粘、聚合物增效等机理，保证预测结果的可靠性及合理性，弥补了行业内热水及热水复合聚合物驱采收率快速预测方法的空白。
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公开(公告)号：CN118746521A
公开(公告)日：2024-10-08
申请号：CN202410802302.4
申请日：2024-06-20
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明提供了热水复合驱油剂和泡沫驱调结合协同增油的机理表征方法，包括以下步骤：收集目标区基础资料；测定目标区块的相渗曲线；计算驱油剂及起泡剂的动态、静态吸附数据，得到最大吸附量和残余吸附量；测定目标区块原油在不同温度和不同驱油剂浓度下的油水界面张力；测定不同驱油剂浓度下的实际油水相渗曲线；测定不同起泡剂浓度以及不同含油饱和度下的阻力因子；计算泡沫因子FM，得到不同阻力因子下的相渗；实现热/驱油剂/泡沫协同作用机理表征；通过实验测试数据验证数值模拟机理表征计算结果。本发明描述热水和驱油剂、泡沫等多种化学药剂协同作用机理更准确、更适用，对制定精细的油田开发方案研究提供了重要的理论依据。
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公开(公告)号：CN118708845A
公开(公告)日：2024-09-27
申请号：CN202410802246.4
申请日：2024-06-20
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F17/10 , E21B43/24 , G06F17/18 , G06F30/20 , G06F111/10 , G06F113/08 , G06F119/14
摘要： 本发明公开了一种蒸汽吞吐稠油油藏顶水水侵突破极限压差计算方法，包括：确定顶水稠油油藏蒸汽吞吐加热区的平均地层温度和地层原油粘度以及各区的启动压力梯度；计算不考虑隔夹层影响的蒸汽吞吐顶水突破极限压差；数值模拟计算不同隔夹层分布模式下的顶水稠油油藏蒸汽吞吐周期产液量；分别建立隔夹层对产液量影响因子与各隔夹层参数的关系曲线；拟合确定隔夹层对产液量影响因子与各隔夹层参数的单因素函数关系；多元线性回归得到隔夹层对产液量影响因子的表达式；修正得到考虑隔夹层影响的顶水突破极限压差等步骤。本发明有效指导稠油热采高效开发，对指导稠油油田顶水水侵预防、保证稠油油田开发取得较好效果具有重要的意义。
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公开(公告)号：CN117588198A
公开(公告)日：2024-02-23
申请号：CN202311635332.2
申请日：2023-12-01
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 一种底水稠油油藏水平井蒸汽吞吐水窜类型判别方法，根据目标油田地质油藏参数建立水平井蒸汽吞吐底水稠油油藏模型，模拟点状见水、多点见水、整体见水不同见水模式；根据数模预测结果，计算水油比、水油比导数，并对数据进行小波变换去噪处理，得到理论水油比及水油比导数与时间的关系曲线图版；计算目标油田实际油井累产水和累产油的比值、水油比和水油比导数，绘制累产水与累产油之比与时间的关系曲线，判断油井是否水窜，然后将水油比、水油比导数曲线与理论水油比及水油比导数与时间的关系曲线图版对比进一步判断水窜类型。本发明的有益效果是可有效指导底水稠油油藏热采开发水窜判别及做出调整措施，对底水稠油油藏的开发具有重要意义。
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公开(公告)号：CN116660456A
公开(公告)日：2023-08-29
申请号：CN202310188308.2
申请日：2023-02-22
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明涉及油气田开发技术，公开了一种热水和高温驱油剂协同提高稠油驱油效率机理表征的方法。该方法包括以下步骤：测定目标区块的油水相渗数据；测定目标区块原油不同温度和不同驱油剂浓度下的驱油剂界面张力σ；将所述驱油剂浓度转换为摩尔分数，并回归得到不同温度和不同驱油剂摩尔分数下的界面张力；根据界面张力计算毛管数Nc；根据毛管数Nc计算相渗插值参数D插值；计算不同驱油剂摩尔浓度下的实际油水相渗曲线；测定驱油剂动态、静态吸附数据；计算最大吸附量和残余吸附水平；通过实验测试数据验证数值模拟机理表征计算的结果。该方法能够实现稠油油藏“热‑高温驱油剂”协同提高驱油效率的机理表征，操作性强且应用广泛。
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公开(公告)号：CN118780044A
公开(公告)日：2024-10-15
申请号：CN202410802309.6
申请日：2024-06-20
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
IPC分类号： G06F30/20 , G06F17/10 , G06F17/18 , G06Q50/02 , E21B43/24 , E21B47/00 , G06F111/10 , G06F119/08 , G06F113/08
摘要： 本发明提供了一种多层稠油油藏注蒸汽合采加热前缘扩展范围预测方法，属于油气田开发技术领域。包括以下步骤：收集目标油田相关参数；基于二维物理实验及数值反演确定影响多层油藏加热效率的主控因素；利用建立的隔层热量占比与主控因素的关联式计算隔层热损失量；建立考虑隔层热损失和蒸汽超覆的蒸汽区能量守恒关系式，确定蒸汽区加热半径；建立考虑隔层热损失的热水区能量守恒关系式，结合热水区温度非线性分布，确定热水区加热半径；重复上述步骤，确定各小层加热前缘扩展范围。本发明综合考虑了隔层热损失和蒸汽超覆，能够准确预测多层稠油油藏注蒸汽合采加热前缘扩展范围，为油田开发井距设计及均衡驱替配注提供重要依据。
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公开(公告)号：CN116498306A
公开(公告)日：2023-07-28
申请号：CN202310177775.5
申请日：2023-02-23
申请人： 中海石油(中国)有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明涉及油藏开发领域，公开了一种确定稠油油藏热水驱临界注热温度的方法。包括如下步骤：S1、确定模拟稠油油藏热水驱实验在不同温度、不同渗透率下的启动压力梯度，并在同一渗透率下拟合出以温度为横坐标、启动压力梯度为纵坐标的启动压力梯度‑温度曲线；S2、根据所述启动压力梯度‑温度曲线确定油藏热水驱实验的临界注热温度。该方法具有可量化、可操作性强的优点，适用于热采稠油油藏的注采参数的确定，对稠油油藏热采方案设计具有重要意义。
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公开(公告)号：CN114320271B
公开(公告)日：2024-06-11
申请号：CN202111628342.4
申请日：2021-12-28
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明公开一种基于驱替压力梯度的陆相稠油油藏注采井网调整方法，包括确定目标油田启动压力梯度存在的流度范围；分析不同驱替压力梯度下对驱油效率的影响；分析驱油效率和驱替压力梯度的关系；建立井型、井距、井网相融合的立体注采井网驱替压力梯度函数计算式；提出以驱油效率最大化为目标并融合井型、井距和井网的立体注采井网驱油效率含水计算式；分别做出不同井型时驱替压力梯度与注采井距、驱油效率与注采井距关系曲线图版，指导井型、井距、井网的优化设计；所述井型包括定向井、定向井联合水平井、水平井。本发明能够大大提高水驱采收率，指导陆相稠油油田开发调整研究与实施，进一步发展和丰富了陆相稠油油田高效开发技术体系。
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公开(公告)号：CN114320271A
公开(公告)日：2022-04-12
申请号：CN202111628342.4
申请日：2021-12-28
申请人： 中国海洋石油集团有限公司 , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明公开一种基于驱替压力梯度的陆相稠油油藏注采井网调整方法，包括确定目标油田启动压力梯度存在的流度范围；分析不同驱替压力梯度下对驱油效率的影响；分析驱油效率和驱替压力梯度的关系；建立井型、井距、井网相融合的立体注采井网驱替压力梯度函数计算式；提出以驱油效率最大化为目标并融合井型、井距和井网的立体注采井网驱油效率含水计算式；分别做出不同井型时驱替压力梯度与注采井距、驱油效率与注采井距关系曲线图版，指导井型、井距、井网的优化设计；所述井型包括定向井、定向井联合水平井、水平井。本发明能够大大提高水驱采收率，指导陆相稠油油田开发调整研究与实施，进一步发展和丰富了陆相稠油油田高效开发技术体系。
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公开(公告)号：CN115324545B
公开(公告)日：2023-10-03
申请号：CN202211007126.2
申请日：2022-08-22
申请人： 中国石油大学(北京) , 中海石油(中国)有限公司天津分公司
摘要： 本发明公开了变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法。本发明变压式蒸汽辅助重力泄油的稠油开采方法，包括如下步骤：1)建立油藏模型，以SAGD循环注汽；2)保持注入井最大井底压力为P1，并按最大Q1注汽量注汽，生产井按最小井底压力为P2生产，保持注采参数不变，按恒压恒温注入的SAGD继续生产；3)生产一段时间T1后，将注汽井由Q1调整为关闭状态，同时生产井去掉最小BHP为P2的限制条件，继续保持生产；4)生产一段时间T2后，重新打开注汽井，按最大井底压力为P1，最大注汽量为Q1的条件注汽，同时加上对生产井最小BHP为P2的限制条件，继续以恒温恒压的方式生产。本发明能够显著提高泄油速和采收率，有效降低汽油比，是一种高效的稠油热采新工艺。
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