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公开(公告)号：CN106065452A
公开(公告)日：2016-11-02
申请号：CN201610534014.0
申请日：2016-07-08
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
摘要： 一种能降低桥索钢网状碳化物级别的方法：常规冶炼并出钢；连铸成坯成320*420mm～380*460mm大方坯；对铸坯加热；进行初轧开坯；轧制成盘条并空冷至室温；对盘条加热；分段轧制；减定径轧制；吐丝；采用斯太尔摩冷却至室温。本发明与现有技术相比，既能使桥索钢盘条中网状碳化物降至不超过0.5级，使用强度在1960MPa以上，还可降低改判率，使生产成本降低至少15%。
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公开(公告)号：CN105861778A
公开(公告)日：2016-08-17
申请号：CN201610340638.9
申请日：2016-05-20
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
CPC分类号： C21C7/06 , C21C7/0006 , C21C2007/0018
摘要： 本发明属于炼钢技术领域，公开了一种控制钢中硼存在形态的冶炼方法，包括以下步骤：吹氧冶炼，出钢初期，随钢流加入纯铝块进行预脱氧；出钢末期，随钢流加入硅锰进行终脱氧；氩站吹炼，软吹15～20min；LF精炼初期，加入碳化硅进行渣面扩散脱氧；LF精炼中期，进行钛微合金化，加入钛铁固定氮；LF精炼末期，进行硼微合金化，加入硼铁；LF软吹，软吹时间30～40min；连铸，采用长水口和浸入式水口保护浇注。本发明提供一种提升固溶硼占空比的冶炼方法。
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公开(公告)号：CN105928760A
公开(公告)日：2016-09-07
申请号：CN201610339232.9
申请日：2016-05-20
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： G01N1/28
CPC分类号： G01N1/28
摘要： 本发明属于炼钢技术领域，公开了一种氧化铁皮制样方法，包括：截取附着有氧化铁皮的钢材，并浸没在固定溶液中；待所述固定溶液与所述钢材粘合呈固体态，加工成检测试验用试样；其中，所述固定溶液包括：双酚A型环氧树脂、C20型固化剂、二缩水甘油醚以及氧化铝；按照质量百分数计，所述C20型固化剂投入量为所述双酚A型环氧树脂10％～20％。本发明提供的氧化铁皮制样方法能够完整的保存氧化铁皮的空间组织结构，大大提升试验检测的可靠性。
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公开(公告)号：CN106706412A
公开(公告)日：2017-05-24
申请号：CN201611129726.0
申请日：2016-12-09
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： G01N3/00
CPC分类号： G01N3/00
摘要： 一种确定热轧盘条屈强比的方法，其在于：按照L=3.44+9.18×10‑5×Rm+1.25×10‑4×Z‑3.1×10‑3×T‑5.3×10‑4×S‑4.37×10‑3×V公式确定生产的热轧盘条的屈强比：进行判别当其计算的屈强比在0.5～0.7时，为合格；进行调节。本发明根据盘条生产的过程数据，建立科学的数学模型，实现热轧盘条屈强比判定，从而省略了繁琐的试样加工工序，为钢铁企业和下游用户的产品升级，提供了有力的数据支撑。
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公开(公告)号：CN106399654A
公开(公告)日：2017-02-15
申请号：CN201610814622.7
申请日：2016-09-09
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： C21D8/06
CPC分类号： C21D8/065
摘要： 本发明提供了一种改善弹簧钢锭型偏析的方法，包括下列步骤：(1)常规冶炼，控制上连铸平台温度；(2)二火开坯成185*185mm方坯工艺；1150℃，均热段温度1020～1080℃，上下断面温差≤15℃；在炉时间120～150min；开轧温度930～960℃；精轧机入口温度870～900℃；减定径机入口温度830～850℃；吐丝温度820～850℃；预精轧出口温度不大于8m/s，斯太尔摩控冷线辊道速度最大不超过33m/s；风机及保温盖：1#、2#风机开启35％，其他风机100％，保温盖全打开。与现有技术相比，本法能够完全解决因为锭型偏析超标而导致改判的问题，大大降低了生产成本。(3)高线Φ14mm规格轧制工艺：加热温度1020～
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公开(公告)号：CN106191652A
公开(公告)日：2016-12-07
申请号：CN201610651306.2
申请日：2016-08-10
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/18 , C22C38/16 , C22C38/08 , C22C33/06 , C21C7/06 , C21C7/10 , C21C7/072
CPC分类号： C22C38/02 , C21C7/0006 , C21C7/0087 , C21C7/06 , C21C7/072 , C21C7/10 , C22C33/06 , C22C38/04 , C22C38/08 , C22C38/16 , C22C38/18
摘要： 本发明公开了一种降低弹簧钢夹杂物的冶炼方法，包括如下步骤：1)高拉碳工艺进行冶炼，2)吹氩处理，3)LF炉精炼，4)真空处理，5)LF软吹：6)轧制弹簧钢；尤其是，高拉碳工艺进行冶炼时采用无铝脱氧，LF炉精炼时采用低碱度渣工艺。本发明提供了一种降低弹簧钢夹杂物的冶炼方法，该方法是研究了夹杂物析出的热力学和动力学基础上，通过冶炼时控制脱氧深度，从而降低氧化物的含量，低碱度渣工艺利于夹杂物塑性化，塑性化的夹杂物易于聚合长大，二次精炼软吹时利于上浮去除，从而实现控制弹簧钢非金属夹杂物级别的目的，完全解决因为夹杂物超标而导致改判的问题，大大降低了生产成本。
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公开(公告)号：CN106222362A
公开(公告)日：2016-12-14
申请号：CN201610585085.3
申请日：2016-07-22
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
CPC分类号： Y02P10/212 , Y02P10/242 , C21C7/06 , C21C7/072 , C21C7/076 , C21C7/10 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/18
摘要： 本发明公开了一种弹簧钢的精炼方法，包括转炉冶炼、LF钢包精炼、RH真空处理并吹入惰性气体，转炉冶炼过程中，控制出钢时钢水中碳的含量为0.15～0.25wt％，LF钢包精炼过程中采用CaO-SiO2-MgO渣系，碱度为1.8～2.5，精炼渣组分包括：CaO 50～60wt％，SiO2 22～28wt％，Al2O3 3～6wt％，MgO 10～15wt％，MnO+FeO 0.5～1wt％，CaF2 2～4.5wt％；通过LF钢包精炼过程中CaO-SiO2-MgO渣系的选择，控制精炼渣的碱度，以及控制精炼渣的组分来降低钢中非金属夹杂物，并且精炼渣减少对保护钢包包衬的侵蚀。
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公开(公告)号：CN106052543A
公开(公告)日：2016-10-26
申请号：CN201610566701.0
申请日：2016-07-19
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： G01B7/14
CPC分类号： G01B7/14
摘要： 本发明公开了一种测量珠光体片层真实间距的方法，将待测试样在扫描电镜下进行扫描，在横截面半径中垂线1/4～1/2区域处沿垂直于珠光体长度方向测量N层珠光体片层间距和该珠光体片层对应的渗碳体厚度；选取N组中渗碳体厚度最小测量值作为参照值，将N组中每组渗碳体厚度测量值均与参照值相除，得到N组中每组珠光体片层间距测量值相对应的放大倍数；将N组中每组的珠光体片层间距测量值乘以该组珠光体片层间距测量值相对应的放大倍数；将N组中N个实际的珠光体片层间距测量值求平均值得到真实的珠光体片层间距测量值。本发明测量珠光体片层真实间距的方法简单，通过准确测量珠光体片层间距，可以准确的确定材料的组织类型。
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公开(公告)号：CN106011648A
公开(公告)日：2016-10-12
申请号：CN201610587038.2
申请日：2016-07-22
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种齿轮钢及其生产方法，含有的化学成分及其重量百分比为：碳0.25～0.32％、硅0.25～0.30％、锰1.20～1.40％、磷≤0.030％、硫0.025～0.045％、铬1.05～1.25％、钒0.05～0.10％、氮0.009～0.0120％、氧≤0.0015％及余量为铁。通过控制钢坯加热、钢坯轧制、冷却的工艺参数，从而细化了齿轮钢晶粒，同时不影响齿轮钢的疲劳性能。
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公开(公告)号：CN206305224U
公开(公告)日：2017-07-07
申请号：CN201621318903.5
申请日：2016-12-02
申请人： 武汉钢铁股份有限公司
IPC分类号： B21C51/00
摘要： 本实用新型公开了测温装置领域的一种钢丝拉拔过程中的在线测温装置，以解决传统测温笔无法准确测量拉拔过程中钢丝温度的问题。它包括测温笔、支架和滑轮，支架为倒凹字形，测温笔笔尖向下固定在支架横边中部，支架两个立边端部各连接一个外圆周有凹槽的滑轮，滑轮轴与支架平面垂直，测温笔笔尖略高于两个滑轮外圆周凹槽低点连线，凹槽为与滑轮边缘平滑过渡的弧面。本实用新型在测量过程中，将两个滑轮凹槽与拉拔中的钢丝相接触，滑轮随着钢丝的运动而滚动，这样可以保证测温笔尖能够固定在钢丝表面上，测温笔随着钢丝的抖动而抖动，并始终与钢丝保持相对位置固定，能够有效测量钢丝在拉拔过程中的表面温度。
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