公开(公告)号：CN103026093B

公开(公告)日：2015-01-07

申请号：CN201180028370.0

申请日：2011-05-12

申请人： 日本发条株式会社 ,  株式会社住发

发明人： 丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香 ,  重冈严 ,  加藤忠一 ,  井之口慎一

IPC分类号： F16F1/02 ,  B24C1/04 ,  B24C1/10 ,  F16F1/28

CPC分类号： B21D53/886 ,  B24C1/10 ,  B24C3/325 ,  F16F1/18 ,  F16F2226/00

摘要： 本发明提供一种能够谋求钢板弹簧卷耳部的耐久性的提高、生产性提高、以及制造成本的降低的板簧的制造方法。在间隙部（115）的形成中，以下述方式使前端部（113）与对向部（114）对向，即、连结与从钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）的板片部（111）侧端点（113A）向对向部（114）下垂的垂线（H1）的交点（T1）、和反射部件的反射面的中心点（S1、S2）的直线（L1、L2）不与钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）相交叉。在朝向钢板弹簧卷耳部（112）内表面的喷丸处理中，被反射面反射的硬粒向间隙部（115）处的对向部（114）表面的整体投射。而且，在钢板弹簧卷耳部（112）成形之际不需要该前端部的切断工序。

公开(公告)号：CN103026093A

公开(公告)日：2013-04-03

申请号：CN201180028370.0

申请日：2011-05-12

申请人： 日本发条株式会社 ,  株式会社住发

发明人： 丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香 ,  重冈严 ,  加藤忠一 ,  井之口慎一

IPC分类号： F16F1/02 ,  B24C1/04 ,  B24C1/10 ,  F16F1/28

CPC分类号： B21D53/886 ,  B24C1/10 ,  B24C3/325 ,  F16F1/18 ,  F16F2226/00

摘要： 本发明提供一种能够谋求钢板弹簧卷耳部的耐久性的提高、生产性提高、以及制造成本的降低的板簧的制造方法。在间隙部（115）的形成中，以下述方式使前端部（113）与对向部（114）对向，即、连结与从钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）的板片部（111）侧端点（113A）向对向部（114）下垂的垂线（H1）的交点（T1）、和反射部件的反射面的中心点（S1、S2）的直线（L1、L2）不与钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）相交叉。在朝向钢板弹簧卷耳部（112）内表面的喷丸处理中，被反射面反射的硬粒向间隙部（115）处的对向部（114）表面的整体投射。而且，在钢板弹簧卷耳部（112）成形之际不需要该前端部的切断工序。

公开(公告)号：CN107148483B

公开(公告)日：2019-03-01

申请号：CN201580058015.6

申请日：2015-10-26

申请人： 株式会社神户制钢所 ,  日本发条株式会社

发明人： 高知琢哉 ,  畑野等 ,  丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香

IPC分类号： C21D9/02 ,  C21D9/08 ,  C22C38/00 ,  C22C38/50

摘要： 提供一种制造抗氢脆性能优异的高强度中空弹簧用钢的方法。一种对于作为中空弹簧的原材使用的无缝管进行淬火、回火而得到的中空弹簧用钢的制造方法，其中，对于含有规定成分的无缝管，以满足下述(1)的淬火条件、和下述(2)的回火条件的方式进行热处理。(1)淬火条件26000≤(T1+273)×(log(t1)+20)≤29000…式(1)900℃≤T1≤1050℃，10秒≤t1≤1800秒。在此，T1的意思是淬火温度(℃)，t1意思是900℃以上的温度域的停留时间(秒)。(2)回火条件13000≤(T2+273)×(log(t2)+20)≤15500…式(2)T2≤550℃，t2≤3600秒。在此，T2意思是回火温度(℃)，t2意思是从加热开始至冷却完毕的合计时间(秒)。

公开(公告)号：CN101909911B

公开(公告)日：2012-10-03

申请号：CN200980102497.5

申请日：2009-02-20

申请人： 日本发条株式会社 ,  日本发条国际股份有限公司

发明人： 杉浦启修 ,  黑田茂 ,  栗本清 ,  后藤由利香 ,  西泽真一

IPC分类号： B60G21/055 ,  F16F1/14 ,  F16F1/16 ,  F16F1/36

CPC分类号： B60G21/0551 ,  B60G2202/134 ,  B60G2202/144 ,  B60G2204/1222 ,  B60G2204/125 ,  B60G2204/44 ,  B60G2204/45 ,  F16F1/16

摘要： 稳定器杆用来用在车辆中，且该稳定器杆的扭转部分通过固定构件固定到车体。树脂覆套一体地设置在稳定器杆的外周面上。固定构件包括覆套、设置在覆套外周上的橡胶轴衬以及用于将橡胶轴衬安装到车体上以便覆盖橡胶轴衬外周的安装固定件。覆套与橡胶轴衬不可移动地彼此组装。因此，可提供高度耐用、易安装和替换、低成本以及操作性高的车辆稳定器。

公开(公告)号：CN104395487A

公开(公告)日：2015-03-04

申请号：CN201380026477.0

申请日：2013-02-25

申请人： 新日铁住金株式会社 ,  日本发条株式会社

发明人： 石塚哲夫 ,  小弓场基文 ,  岩村雅通 ,  丹下彰 ,  高桥研 ,  栗本清 ,  若林丰

IPC分类号： C22C38/00 ,  B21C1/00 ,  B21C37/08 ,  B60G21/055 ,  C21D8/10 ,  C21D9/08 ,  C22C38/32 ,  C22C38/54

CPC分类号： C21D9/50 ,  B21C37/08 ,  B21C51/00 ,  B60G21/055 ,  B60G2206/427 ,  B60G2206/72 ,  C21D7/06 ,  C21D7/13 ,  C21D8/10 ,  C21D8/105 ,  C21D9/08 ,  C21D9/085 ,  C21D2211/004 ,  C21D2211/005 ,  C21D2211/008 ,  C21D2211/009 ,  C22C38/001 ,  C22C38/002 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/22 ,  C22C38/24 ,  C22C38/26 ,  C22C38/28 ,  C22C38/32 ,  C22C38/50 ,  C22C38/54

摘要： 一种强度高于以往且疲劳特性优异的空心稳定杆以及作为其原材料使用的空心稳定杆用钢管，其具有如下的成分组成：按质量％计含有C：0.26～0.30％、Si：0.05～0.35％、Mn：0.5～1.0％、Cr：0.05～1.0％、Ti：0.005～0.05％、B：0.0005～0.005％、Ca：0.0005～0.005％，将Al限制在0.08％以下、P限制在0.05％以下、S限制在低于0.0030％、N限制在0.006％以下、O限制在0.004％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成；Mn含量与S含量的乘积的值为0.0025以下；使得由规定的式子表示的临界冷却速度Vc90为40℃/s以下，金相组织由回火马氏体构成，存在于壁厚中央部的伸长了的MnS的长度为150μm以下，HRC为40～50，壁厚/外径比为0.14以上，内表面部的脱碳层深度是自内表面起20μm以下。

公开(公告)号：CN102317493B

公开(公告)日：2013-10-16

申请号：CN201080007856.1

申请日：2010-02-10

申请人： 日本发条株式会社 ,  JFE条钢株式会社

发明人： 菊地克彦 ,  冨田邦和 ,  玉井丰 ,  服部和彰 ,  井上关次 ,  丹下彰 ,  森则彦 ,  后藤由利香 ,  栗本清

IPC分类号： C22C38/58 ,  B60G21/055 ,  C21D9/00

CPC分类号： C22C38/02 ,  C21D1/25 ,  C21D1/28 ,  C21D9/0075 ,  C21D9/08 ,  C21D2211/002 ,  C21D2211/008 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/42 ,  C22C38/48 ,  C22C38/50 ,  C22C38/58

摘要： 一种耐腐蚀性和低温韧性优异的车辆用高强度稳定器用钢，其特征在于，以质量％计，包含C：0.07～0.20％、Si：大于0.6％至1.5％以下、Mn：1～3％、Cr：0.1～1.0％、溶胶Al：0.005～0.080％、Ti：0.005～0.060％、Nb：0.005～0.060％、Ti+Nb≤0.070％、N：150ppm以下、P：0.035％以下、S：0.035％以下、Cu：0.01～1.00％、Ni：0.01～1.00％，其余为Fe及不可避免的杂质，稳定器成形前的组织由贝氏体或马氏体或贝氏体/马氏体的混合组织的任何一者构成，且稳定器的热处理后的旧奥氏体晶粒度以粒度号计在9以上。

公开(公告)号：CN106103781B

公开(公告)日：2020-05-12

申请号：CN201580015656.3

申请日：2015-03-23

申请人： 杰富意钢铁株式会社 ,  日本发条株式会社

发明人： 福冈和明 ,  富田邦和 ,  丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香

IPC分类号： C22C38/00 ,  B60G21/055 ,  C21D8/06 ,  C22C38/54 ,  C22C38/60

摘要： 根据本发明，将具有规定的成分组成的，特别是Cu量+Ni量为0.15质量％以上，剩余部分为Fe和不可避免的杂质的钢，设为成型成稳定器形状而进行淬火后的结晶粒度以原奥氏体结晶粒度编号计为7.5～10.5的范围，由此，能以低成本且对地球环境友好的制造工序，得到拉伸强度为1200MPa级以上且具有优异的常温·低温韧性的高耐久性的稳定器用钢。

公开(公告)号：CN107148483A

公开(公告)日：2017-09-08

申请号：CN201580058015.6

申请日：2015-10-26

申请人： 株式会社神户制钢所 ,  日本发条株式会社

发明人： 高知琢哉 ,  畑野等 ,  丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香

IPC分类号： C21D9/02 ,  C21D9/08 ,  C22C38/00 ,  C22C38/50

CPC分类号： C21D9/08 ,  C21D6/005 ,  C21D6/008 ,  C21D9/02 ,  C22C38/00 ,  C22C38/001 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/18 ,  C22C38/20 ,  C22C38/40 ,  C22C38/42 ,  C22C38/46 ,  C22C38/48 ,  C22C38/50

摘要： 提供一种制造抗氢脆性能优异的高强度中空弹簧用钢的方法。一种对于作为中空弹簧的原材使用的无缝管进行淬火、回火而得到的中空弹簧用钢的制造方法，其中，对于含有规定成分的无缝管，以满足下述(1)的淬火条件、和下述(2)的回火条件的方式进行热处理。(1)淬火条件26000≤(T1+273)×(log(t1)+20)≤29000…式(1)900℃≤T1≤1050℃，10秒≤t1≤1800秒。在此，T1的意思是淬火温度(℃)，t1意思是900℃以上的温度域的停留时间(秒)。(2)回火条件13000≤(T2+273)×(log(t2)+20)≤15500…式(2) T2≤550℃，t2≤3600秒。在此，T2意思是回火温度(℃)，t2意思是从加热开始至冷却完毕的合计时间(秒)。

公开(公告)号：CN102803537A

公开(公告)日：2012-11-28

申请号：CN201080059378.9

申请日：2010-12-15

申请人： 爱知制钢株式会社 ,  日本发条株式会社

发明人： 杉本淳 ,  栗本清 ,  丹下彰 ,  后藤由利香 ,  明田守

IPC分类号： C22C38/00 ,  C21D7/06 ,  C22C38/32 ,  C22C38/54

CPC分类号： C22C38/02 ,  C21D1/25 ,  C21D7/06 ,  C21D7/13 ,  C21D8/0263 ,  C21D9/02 ,  C21D2211/008 ,  C22C38/001 ,  C22C38/04 ,  C22C38/28 ,  C22C38/32

摘要： 一种高疲劳强度板弹簧用钢以及使用其成形的高疲劳强度板弹簧零件，所述高疲劳强度板弹簧用钢，以质量％计，含有C：0.40～0.54％、Si：0.40～0.90％、Mn：0.40～1.20％、Cr：0.70～1.50％、Ti：0.070～0.150％、B：0.0005～0.0050％、N：0.0100％以下，剩余部分由Fe以及杂质元素组成。板弹簧用钢中，Ti与N的含有率满足Ti/N≥10。优选在负荷弯曲应力650～1900MPa的状态下，且在室温～400℃的温度范围内，对板弹簧零件实施喷丸处理(shot peening)。

公开(公告)号：CN102666016B

公开(公告)日：2014-12-03

申请号：CN201080058726.0

申请日：2010-12-13

申请人： 日本发条株式会社 ,  住发有限公司

发明人： 丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香 ,  加藤忠一 ,  井之口慎一

IPC分类号： B24C1/10 ,  F16F1/02 ,  F16F1/18

CPC分类号： F16F1/26 ,  B24C1/10 ,  C21D7/06 ,  C21D2221/00 ,  C21D2221/10 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/32 ,  C22F1/00 ,  F16F2226/02

摘要： 板簧装置(10)包括在端部具有卷耳部(12)的板簧(11)以及被压入卷耳部(12)内的衬套(20)。对卷耳部(12)的内表面(30)利用铰刀等进行切削加工，且实施喷丸加工。该喷丸加工引起的卷耳内表面(30)的压缩残留应力分布为：包含卷耳部(12)的卷绕起始部(31)的第一区域(S1)的压缩残留应力的绝对值(τ1)和包含卷耳部(12)的卷绕中间点(32)的第二区域(S2)的压缩残留应力的绝对值(τ2)比卷耳内表面(30)的其他区域(S3)的压缩残留应力的绝对值(τ3)大。