-
公开(公告)号：CN114891999B
公开(公告)日：2024-06-28
申请号：CN202210530658.8
申请日：2022-05-16
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 一种带式焙烧机生产碱性球团的配矿方法，属于球团生产技术领域，步骤包括：①对铁精粉进行预配矿，经烘干、高压辊磨工艺处理后，确保预配矿后的铁精粉‑200目粒级比例≥80wt%、磁性铁精粉比例≥80%；②将混合铁精粉与熔剂、粘结剂、除尘灰进行配料，产生造球混合料；造球混合料中SiO2≤4.5wt%、TiO2≤1.0wt%、S≤0.10wt%、Na2O+K2O≤0.20wt%，MgO/SiO2为0.35～0.55，碱度为0.80～1.20。本发明为带式焙烧机顺利生产碱性球团创造有利条件，所产成品碱性球团冶金性能良好。
-
公开(公告)号：CN117701794A
公开(公告)日：2024-03-15
申请号：CN202311594326.7
申请日：2023-11-27
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C21B5/00
摘要： 本发明公开了一种高炉配加废钢进行开炉的方法，在开炉负荷料矿批中配加废钢，与矿石一同入炉；开炉吨铁废钢比控制在0.05～0.20t/t；开炉风量加至全风风量的80%以上、炉前渣铁排放正常后，逐步降低入炉废钢比；配加废钢后，入炉料的吨铁锌负荷控制≤300g/t。本方法在开炉负荷料矿批中配加部分废钢，在软熔带生成阶段，因废钢的熔化温度高于矿石的软熔温度，废钢在软熔带中会起到骨架作用，改善软熔带的透气性，可降低软熔带及全炉压差，有利开炉加风，加速开炉进程。同时加入废钢开炉，降低了开炉渣铁比，有利快速提高炉缸热量，改善炉前渣铁排放条件。本方法是对传统开炉工艺的变革，具有工艺简单、效果显著的特点，有助高炉快速开炉，顺利达产。
-
公开(公告)号：CN117701797A
公开(公告)日：2024-03-15
申请号：CN202311743361.0
申请日：2023-12-19
申请人： 河钢乐亭钢铁有限公司 , 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C21B5/00
摘要： 本发明是一种基于高比例球团炉料结构的排料自送控制方法，属于炼铁工程技术领域。技术方案是：高炉所使用的物料在皮带运输机运行方向，按烧结矿、酸性球团矿、碱性球团矿、块矿和焦丁的顺序在料仓中存储；高炉炉料结构为球团矿质量配比30‑50%、块矿质量配比5‑15%、烧结矿质量配比35‑65%、焦丁质量配比1‑3%，球团矿中碱性球团矿所占质量比例在10‑30%。本发明实现了球团矿在高炉横截面上的精准分布，有效减少高炉中心矿石滚入量，料面形状稳定，从而有效控制高炉上部两股气流，减弱因球团矿配比升高对高炉透气性的影响，实现高炉高比例球团冶炼条件下的稳定顺行。
-
公开(公告)号：CN118421922A
公开(公告)日：2024-08-02
申请号：CN202410538621.9
申请日：2024-04-30
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明公开了一种碱性球团生球及其制备方法，其由混合精粉、膨润土、消石灰和除尘灰造球而成；所述膨润土加入配比为1～2%，消石灰加入配比为4～5%；所述混合精粉由进口精粉和国内精粉组成，混合精粉中50%≤进口精粉比例＜60%时、除尘灰配比控制1.5～2.0%，进口精粉比例≥60%时、除尘灰配比控制2.0～2.5%；所述混合精粉中50%≤进口精粉比例＜60%时、混合精粉中干燥水分控制在6.5～7.0%，进口精粉比例≥60%时、混合精粉中干燥水分控制在7.0～7.5%。本碱性球团生球的强度提升，生球质量明显改善，返球率降低，成品率增加满足了焙烧机提产所需要的生球产量，同时返料率降低，球团制造成本降低。
-
公开(公告)号：CN117487980A
公开(公告)日：2024-02-02
申请号：CN202311775068.2
申请日：2023-12-22
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 本发明公开了一种高炉全焦、全开风口快速开炉方法，包括装料步骤和送风开炉步骤；装料步骤：炉缸上沿至炉底全部装净焦；炉缸上沿至炉腰上沿为空焦Ⅰ，炉腰上沿至炉身1/5～1/4处为空焦Ⅱ，空焦Ⅱ以上为正常负荷料；正常负荷料装至料线处；开炉焦炭全部采用优质干熄焦，其水分值＜1.0%，2000m3级以下高炉，控制其M10＜6.5%、CSR＞60%，2000m3级及以上高炉，控制其M10＜6.0%、CSR＞65%；本方法采用焦炭代替枕木填充炉缸，简化了装料程序，避免了林木资源浪费；采用全开风口送风，避免加风过程中的捅风口作业，有利于快速加风。可实现24～48h全风作业，提高开炉达产进程，工艺简单、效果显著。
-
公开(公告)号：CN114891999A
公开(公告)日：2022-08-12
申请号：CN202210530658.8
申请日：2022-05-16
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢乐亭钢铁有限公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
摘要： 一种带式焙烧机生产碱性球团的配矿方法，属于球团生产技术领域，步骤包括：①对铁精粉进行预配矿，经烘干、高压辊磨工艺处理后，确保预配矿后的铁精粉‑200目粒级比例≥80wt%、磁性铁精粉比例≥80%；②将混合铁精粉与熔剂、粘结剂、除尘灰进行配料，产生造球混合料；造球混合料中SiO2≤4.5wt%、TiO2≤1.0wt%、S≤0.10wt%、Na2O+K2O≤0.20wt%，MgO/SiO2为0.35～0.55，碱度为0.80～1.20。本发明为带式焙烧机顺利生产碱性球团创造有利条件，所产成品碱性球团冶金性能良好。
-
公开(公告)号：CN110093470A
公开(公告)日：2019-08-06
申请号：CN201910340174.5
申请日：2019-04-25
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C21B7/16
摘要： 一种快速更换高炉风口中套的装置及方法，属于高炉维修设备及方法技术领域，用于快速更换高炉风口中套。其技术方案是：大钩为长杆，大钩的前端有弯曲的钩头，后部有滑锤，用大钩的钩头勾住风口中套下缘，大钩的前部上方放置槽钢，千斤顶底座置于槽钢上方，千斤顶的顶杆上顶面顶住风口中套上部，用千斤顶将大钩、槽钢压紧固定，然后拉动大钩上的滑锤震打风口中套，风口中套松动后进行拆卸。本发明有效解决了目前拆卸风口中套的耗时长、劳动强度大、安全隐患多、烟尘污染、影响高炉检修进度等问题，缩短了休风时间，减小了高炉由于休风时间长造成的产量损失，并且避免了由于休风时间长造成的炉况恢复困难、技术指标下降造成的经济损失。
-
公开(公告)号：CN110093470B
公开(公告)日：2024-01-16
申请号：CN201910340174.5
申请日：2019-04-25
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C21B7/16
摘要： 一种快速更换高炉风口中套的装置及方法，属于高炉维修设备及方法技术领域，用于快速更换高炉风口中套。其技术方案是：大钩为长杆，大钩的前端有弯曲的钩头，后部有滑锤，用大钩的钩头勾住风口中套下缘，大钩的前部上方放置槽钢，千斤顶底座置于槽钢上方，千斤顶的顶杆上顶面顶住风口中套上部，用千斤顶将大钩、槽钢压紧固定，然后拉动大钩上的滑锤震打风口中套，风口中套松动后进行拆卸。本发明有效解决了目前拆卸风口中套的耗时长、劳动强度大、安全隐患多、烟尘污染、影响高炉检修进度等问题，缩短了休风时间，减小了高炉由于休风时间长造成的产量损失，并且避免了由于休风时间长造成的炉况恢复困难、技术指标下降造成的经济损失。
-
公开(公告)号：CN110332395A
公开(公告)日：2019-10-15
申请号：CN201910568088.X
申请日：2019-06-27
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： F16L33/025 , F16L33/22 , F16L19/025 , F16L19/03 , F16L21/08
摘要： 本发明公开了一种吹氧管安全连接装置，其包括后连接管、中间短管、前连接管、密封圈和锁紧螺丝，所述中间短管的前端套在前连接管后端外部并通过螺纹与前连接管配合，后端的内壁上设有环形凸台；所述后连接管的后端接氧气管，前端与中间短管的后端连接；所述密封圈贴靠在中间短管内的环形凸台前侧，吹氧管的后端插入前连接管并顶在密封圈上，所述锁紧螺丝旋入前连接管上的螺纹孔中并顶在吹氧管的外壁上。本发明将氧气管与吹氧管之间的连接装置由原来的硬连接改为软连接，该装置不仅操作方便，而且可有效防止使用吹氧管进行烧氧气作业时发生氧气外泄现象，避免由此引发的回火伤人事故，从而确保了设备和人员的安全。
-
公开(公告)号：CN109266800A
公开(公告)日：2019-01-25
申请号：CN201811331442.9
申请日：2018-11-09
申请人： 唐山钢铁集团有限责任公司 , 河钢股份有限公司唐山分公司
IPC分类号： C21B7/06
摘要： 本发明公开了一种高炉炉缸砌体中炭砖与陶瓷内衬的厚度设计方法，其工艺为：当炭砖厚度L1为已知时，则陶瓷内衬厚度L2采用式（Ⅰ）计算：L2≤((T2-T1)/Q-L1/λ1)*λ2（Ⅰ）；当陶瓷内衬厚度L2为已知时，则炭砖厚度L1采用式（Ⅱ）计算：L1≤((T2-T1)/Q-L2/λ2)*λ1（Ⅱ）；所述式（Ⅰ）或式（Ⅱ）中：Q：为炉缸初期热流强度，kcal·（m2·h）-1；L1：为炭砖厚度，m；L2：为陶瓷内衬厚度，m；λ1：为炭砖导热系数，w·（m·k）-1；λ2：为陶瓷内衬导热系数，w·（m·k）-1；T1：为炭砖冷面温度，℃；T2：为陶瓷砌体热面温度，取铁水凝固温度，℃。本方法建立在理论计算的基础上，使炉缸耐材砌体设计更科学、更合理、更量化，避免了设计的盲目性；可确保炉缸砌体具有较好的综合导热性，有利炉缸长寿，同时也有利于避免耐材浪费，维持合理炉缸内型。
-
-
-
-
-
-
-
-
-
搜索结果
21 条记录 (耗时 0.245 秒)
