-
公开(公告)号：CN110075881A
公开(公告)日：2019-08-02
申请号：CN201910372801.3
申请日：2019-05-06
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
IPC分类号： B01J27/138 , B01J27/25 , B01J27/055 , B01J20/04 , B01D53/86 , B01D49/00 , B01J20/30
摘要： 本发明公开了一种用于人工减霾作业的催化剂，该催化剂为Ca、Na、Mg和铵的复合盐，催化剂中Ca、Na、Mg和铵的摩尔比为1：(0.2～0.5)：(0.2～0.5)：(0.5～0.8)；所述催化剂的制备过程为：将Ca盐、Na盐、Mg盐和铵盐溶解于有机溶剂中形成浆料，经喷雾干燥制得平均粒度不超过10μm的催化剂。本发明的催化剂组分中含有吸湿性极强的无水钙盐、钠盐、镁盐以及吸湿制冷性能兼具的铵盐，且平均粒度不超过10μm，因此具有较强的吸湿性和显著的降温作用，且吸附面积较大，对空气中的雾霾污染物颗粒具有较好的吸附作用和较高的吸附速率，形成吸附颗粒经自然沉降，实现了人工减霾的目的。
-
公开(公告)号：CN105921543B
公开(公告)日：2019-01-25
申请号：CN201610284949.8
申请日：2016-04-29
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种减少内衬轴向残余应力的双金属复合管水压复合成形方法，包括：一、计算双金属复合管水压复合成形的第一阶段理论成形压力Pi和第二阶段理论成形压力P′i；二、将装配好的基管和衬管两端密封，然后向衬管内充水排气；三、排气完成后向衬管内部打压，待压力上升至第一阶段压力设定值后保压；四、待保压完成后继续升压至第二阶段压力设定值后保压；五、待保压完成后卸压排水，下料，得到双金属复合管。本发明将水压过程分阶段设定压力，第一阶段压力为衬管开始发生塑性变形的压力，在该阶段进行保压，能够确保衬管发生充分变形，该阶段结束后衬管在轴向收缩量接近理论计算值，消除了其在轴向的大部分残余应力。
-
公开(公告)号：CN105195866B
公开(公告)日：2018-02-16
申请号：CN201510681148.0
申请日：2015-10-19
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种双金属复合管的管端全自动根焊方法，所根焊的双金属复合管由耐蚀合金衬管和套装在耐蚀合金衬管外侧的碳钢制基管组成，具体根焊方法：首先将耐蚀合金衬管截掉25～150mm的长度，然后将裸露在外的耐蚀合金衬管的外侧由外至内加工成一向内倾斜的斜面；在高纯氩气保护下，采用钨极氩弧焊机在斜面上由内至外自动根焊并形成单层镍基合金根焊层。本发明双金属复合管的管端全自动根焊方法，焊接工艺可实现复合管的全自动根焊，焊接过程采用单道成型，避免了手工氩弧焊两道焊接成型所造成的效率降低，提高了焊接效率。
-
公开(公告)号：CN105921589A
公开(公告)日：2016-09-07
申请号：CN201610279829.9
申请日：2016-04-28
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
IPC分类号： B21D26/051 , B21D39/04
CPC分类号： B21D26/051 , B21D39/04
摘要： 本发明公开了一种全管体均匀变形的双金属复合管的制造方法，包括：一、将装配好的基管和衬管夹持于模具中；二、计算双金属复合管水压复合成形的第一阶段理论成形压力Pi和第二阶段理论成形压力P′i；三、将夹持于模具中的基管的两端与衬管之间采用密封圈密封，然后向衬管内充水排气；四、向衬管内部打压，待压力上升至第一阶段压力设定值P1后保压2min～10min；五、继续升压至第二阶段压力设定值P2后保压10s～240s；六、卸压排水，下料，得到双金属复合管。该方法能够保证衬管在复合过程中环向和轴向发生充分变形，因此采用该方法制造的双金属复合管的基/衬接触面积大、沿轴向和环向的结合强度均匀性好。
-
公开(公告)号：CN105921543A
公开(公告)日：2016-09-07
申请号：CN201610284949.8
申请日：2016-04-29
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种减少内衬轴向残余应力的双金属复合管水压复合成形方法，包括：一、计算双金属复合管水压复合成形的第一阶段理论成形压力Pi和第二阶段理论成形压力P′i；二、将装配好的基管和衬管两端密封，然后向衬管内充水排气；三、排气完成后向衬管内部打压，待压力上升至第一阶段压力设定值后保压；四、待保压完成后继续升压至第二阶段压力设定值后保压；五、待保压完成后卸压排水，下料，得到双金属复合管。本发明将水压过程分阶段设定压力，第一阶段压力为衬管开始发生塑性变形的压力，在该阶段进行保压，能够确保衬管发生充分变形，该阶段结束后衬管在轴向收缩量接近理论计算值，消除了其在轴向的大部分残余应力。
-
-
公开(公告)号：CN105921589B
公开(公告)日：2018-11-09
申请号：CN201610279829.9
申请日：2016-04-28
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
IPC分类号： B21D26/051 , B21D39/04
摘要： 本发明公开了一种全管体均匀变形的双金属复合管的制造方法，包括：一、将装配好的基管和衬管夹持于模具中；二、计算双金属复合管水压复合成形的第一阶段理论成形压力Pi和第二阶段理论成形压力P′i；三、将夹持于模具中的基管的两端与衬管之间采用密封圈密封，然后向衬管内充水排气；四、向衬管内部打压，待压力上升至第一阶段压力设定值P1后保压2min～10min；五、继续升压至第二阶段压力设定值P2后保压10s～240s；六、卸压排水，下料，得到双金属复合管。该方法能够保证衬管在复合过程中环向和轴向发生充分变形，因此采用该方法制造的双金属复合管的基/衬接触面积大、沿轴向和环向的结合强度均匀性好。
-
公开(公告)号：CN106041265B
公开(公告)日：2018-10-02
申请号：CN201610397585.4
申请日：2016-06-07
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 一种控制石油管道用低合金钢焊接影响区硬度的焊接方法，采用中频感应加热设备进行预热，采用不锈钢氩弧焊丝，打底层的焊接电流110～160A，焊接速度30～60cm/min焊接，打底层焊缝的厚度为1～2mm，熔合比为0.25～0.30，焊接过程中焊缝热输入量为3.0～6.0KJ/cm；盖面层的焊接电流130～160A，焊接速度45～60cm/min焊接，盖面层焊缝的厚度为2～3mm，熔合比为0.25～0.30，焊接过程中焊缝热输入量为4.0～6.0KJ/cm。本发明方法不进行焊后热处理的情况下，通过控制焊接过程的热输入量及熔合比控制焊缝组织，改善焊缝热影响区组织性能，从而达到降低硬度的目的。
-
公开(公告)号：CN104807704B
公开(公告)日：2017-08-08
申请号：CN201510233445.9
申请日：2015-05-08
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种双金属复合管弯曲试验装置，包括底座，底座上安装有弯曲力加载机构、轴向力加载机构和扭曲力加载机构，待测试双金属复合管外壁上粘贴有应变片，待测试双金属复合管内设有摄像头，待测试双金属复合管位于底座上方，扭曲力加载机构设置在待测试双金属复合管中部，弯曲力加载机构和轴向力加载机构的数量均为两个，两个轴向力加载机构对称设置在待测试双金属复合管两端，两个弯曲力加载机构对称设置在扭曲力加载机构左右两侧，弯曲力加载机构设置在两个轴向力加载机构之间。本发明可实现对双金属复合管上下弯曲力加载、轴向力加载和扭曲力加载，可单一受力弯曲试验，也可任意组合受力弯曲试验，可监控双金属复合管内情况。
-
公开(公告)号：CN104019288B
公开(公告)日：2016-01-06
申请号：CN201410273920.0
申请日：2014-06-18
申请人： 西安向阳航天材料股份有限公司
摘要： 本发明公开了一种双金属复合管，包括基管和套装于基管内侧的内衬管，所述内衬管的长度小于基管的长度，所述基管的两端内壁上均开设有环形凹槽，所述环形凹槽内焊接有第一堆焊层，所述第一堆焊层的内径与基管的内径相同，所述第一堆焊层的内壁上且位于内衬管的端部焊接有第二堆焊层，所述第二堆焊层的端部与基管的端部平齐，所述第二堆焊层的内径与内衬管的内径相同。另外，本发明还公开了该双金属复合管的制造工艺。本发明的双金属复合管通过在基管两端内壁上开设环形凹槽并焊接第一堆焊层，能够保证基管与内衬管管端的有效复合，确保了双金属复合管的内衬管在环焊过程中不受基管的影响。
-
-
-
-
-
-
-
-
-
搜索结果
46 条记录 (耗时 0.048 秒)
