公开(公告)号：CN102764770B

公开(公告)日：2015-07-15

申请号：CN201210206378.8

申请日：2010-04-08

申请人： 株式会社日立制作所 ,  普锐特冶金技术日本有限公司

发明人： 福地裕 ,  服部哲 ,  福村彰久 ,  加贺慎一 ,  斋藤武彦

IPC分类号： B21B37/00 ,  B21B37/16 ,  B21B37/48 ,  B21B37/58

CPC分类号： B21B37/58 ,  B21B37/50 ,  B21B2265/02 ,  B21B2265/12 ,  B21B2275/06

摘要： 本发明提供一种轧制装置、轧制装置的控制方法及轧制设备，以在被轧制材及作业辊上不发生打滑及划痕的方式进行辊松开、锁紧。轧制装置(S)，具有：被轧制材(1)的载重检测部(8)；送入侧·送出侧的被轧制材速度检测部(6)、(7)；送入侧·送出侧的被轧制材(1)的张力检测部(9)、(10)；对作业辊(Rs1、Rs2)进行驱动的电动机(21)的电动机速度检测部(31)；送入侧·送出侧的被轧制材(1)的张力或电动机(21)的速度指令的张力/速度指令运算部(62)；根据速度实际结果和速度指令来控制电动机(21)的速度的速度控制部(41)；辊位置运算部(61)；以不停止被轧制材(1)的方式增加或减少载重，在被轧制材(1)达到弹性变形状态的状态下，将载重保持为恒定状态，在送入侧·送出侧的被轧制材(1)的至少张力及板速度中的任一个相等的状态下进行作业辊的松开/锁紧的控制的运行中辊松开/锁紧指令运算装置(60)。

公开(公告)号：CN103282135B

公开(公告)日：2015-05-20

申请号：CN201180063948.6

申请日：2011-11-01

申请人： 新日铁住金株式会社

发明人： 藤原公计

IPC分类号： B21B19/04 ,  B21C51/00

CPC分类号： B21B37/78 ,  B21B19/04 ,  B21B38/00 ,  B21B38/08 ,  B21B2265/12 ,  B21C51/00

摘要： 本发明的课题在于提供一种穿孔轧制的不良的精度较高的不良检测方法。穿孔轧制机（10）包括穿孔机轧辊（1a、1b）、穿孔机顶头（3）、轧制载荷传感器（4）、推力载荷传感器（5）以及控制部（6）。控制部（6）测量与穿孔机轧辊（1a、1b）的轧制载荷相对应的轧制载荷参数和与穿孔机顶头（3）的推力载荷相对应的推力载荷参数，根据轧制载荷参数的测量值和推力载荷参数的测量值来检测穿孔轧制的不良。

公开(公告)号：CN102473003A

公开(公告)日：2012-05-23

申请号：CN201080030875.6

申请日：2010-06-28

申请人： 西门子公司

发明人： K.魏因齐尔 ,  H-U.勒夫勒

IPC分类号： G05B13/04 ,  B21B37/00

CPC分类号： G05B13/04 ,  B21B37/00 ,  B21B37/74 ,  B21B38/006 ,  B21B38/08 ,  B21B2261/20 ,  B21B2265/12 ,  B21B2275/12

摘要： 控制装置（3）如此控制影响装置（1），使得该影响装置（1）相应地影响轧件（2）。所述控制装置（3）结合对轧件（2）的影响实时检测至少一个测量参量（F、M、T），所述测量参量（F、M、T）依赖于所述轧件（2）的第一特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值。所述控制装置（3）借助于轧件（2）的对所述影响装置（1）中的过程进行描绘的模型（11）来求得相应的模型参量（F’、M’、T’）。所述模型（11）包括基于数学物理的方程式的第一子模型（12），在使用该第一子模型（12）的情况下能够求得所述第一特性的数值。所述模型（11）包括基于数学物理的方程式的第二子模型（13），借助于该第二子模型（13）能够求得所述轧件（2）的第二特性的在施加影响期间的时间上的演变。所述轧件（2）的第一特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值依赖于所述轧件（2）的第二特性的时间曲线或者说依赖于该轧件（2）的第二特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值并且/或者所述测量参量（F、M、T）除了依赖于所述第一特性的数值的依赖关系，也依赖于所述轧件（2）的第二特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值。所述控制装置（3）借助于所述模型（11）来求得所述轧件（2）的第二特性的时间曲线、所述轧件（2）的第一特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值并且在使用所述轧件（2）的第二特性的所求得的时间曲线以及所述轧件（2）的第一特性的在检测所述测量参量（F、M、T）的时刻的数值的情况下来求得模型参量（F’、M’、T’）。所述控制装置（3）根据所检测到的测量参量（F、M、T）的偏离所述模型参量（F’、M’、T’）的偏差虽然对所述第二子模型（13）进行适配，但是不对所述第一子模型（12）进行适配或者通过成本函数（K1）的优化不仅对所述第一子模型（12）而且对所述第二子模型（13）进行适配，但是其中除了所述测量参量（F、M、T）的偏离所述模型参量（F’、M’、T’）的偏差，依赖于这种第一子模型（12）的适配的处罚项（K2）也输入到所述成本函数（K）中。

公开(公告)号：CN101128270B

公开(公告)日：2011-12-14

申请号：CN200680005800.6

申请日：2006-02-23

申请人： 主要管理灵感有限公司

发明人： H·马蒂 ,  J·图利

IPC分类号： B21B13/22

CPC分类号： B21B13/22 ,  B21B1/46 ,  B21B9/00 ,  B21B13/14 ,  B21B31/02 ,  B21B31/10 ,  B21B37/52 ,  B21B39/16 ,  B21B45/0209 ,  B21B2013/003 ,  B21B2013/021 ,  B21B2013/025 ,  B21B2265/12 ,  B21B2269/14 ,  Y10T29/49991

摘要： 本发明涉及一种轧制装置，用于在线轧制特别是通过双辊带钢连铸制造的带钢，具有至少两个轧制单元(20、30)，其包括轧制带钢(11)的工作辊(21、31)和支承这些工作辊的支承辊(22、32)。工作辊和支承辊可转动地保持在轴承壳体(23、24、33、34)上。至少两个轧制单元(20、30)直接连续设置在一个单体或者多体的框式结构(15)内。因此轧制单元之间的轧制温度仅有略微差别并因此产生一种简单和低成本的结构。

公开(公告)号：CN1149512A

公开(公告)日：1997-05-14

申请号：CN96113266.3

申请日：1996-08-17

申请人： SMS舒路曼-斯玛公司

发明人： W·罗德

IPC分类号： B21B37/00

CPC分类号： B21B37/62 ,  B21B1/32 ,  B21B37/38 ,  B21B38/105 ,  B21B2265/12 ,  B21B2273/04

摘要： 一种由轧辊在轧机机架中水平运动引起的力或分力的平衡方法，上述轧机机架用于热轧和冷轧扁平产品并且配备了工作辊、一个或多个支承辊、液压调整、在辊缝相对侧上的测力装置、水平移动工作辊的液压装置，其特征在于，在两个调整气缸中的压力用于确定在辊缝一侧上的轧制力，测力装置所示力用于确定在辊缝另一相对侧上的轧制力，根据可由在工作辊驱动气罐中的压力而确定的工作辊轴向力，同时计算确定出在轧制运行中的机架中的轴向力。

公开(公告)号：CN108971237A

公开(公告)日：2018-12-11

申请号：CN201810548223.X

申请日：2018-05-31

申请人： 霍尼韦尔国际公司

发明人： P.麦加恩

IPC分类号： B21B37/62 ,  B21B31/07

CPC分类号： B21B37/62 ,  B21B31/074 ,  B21B37/58 ,  B21B2261/04 ,  B21B2265/12 ,  B21B2271/02 ,  B21B2275/06

摘要： 一种方法在用于金属辊子轴承的金属轧制操作中推理确定流体动力轴承浮动。该方法从处理金属辊的轧机机座接收金属辊的轧制负荷、按压金属辊的一对辊子之间的间隙以及金属辊通过一对辊子的速度。该方法进一步在金属辊已经穿过一对辊子之后从轧机机座接收金属辊的标准尺寸。该方法使用金属辊的轧制负荷、按压金属辊的一对辊子之间的间隙、金属辊通过一对辊子的速度，以及金属辊已经穿过一对辊子之后的金属辊的标准尺寸来确定流体动力轴承浮动。该方法然后基于所确定的流体动力轴承浮动来调整一对辊子之间的间隙。

公开(公告)号：CN107900102A

公开(公告)日：2018-04-13

申请号：CN201710991265.6

申请日：2017-10-23

申请人： 山西太钢不锈钢股份有限公司

发明人： 刘治宏 ,  李旭初 ,  邹勇 ,  梁敏诤 ,  武志平 ,  陈正东 ,  段竹林

IPC分类号： B21B1/32 ,  B21B27/02 ,  B21B37/16 ,  B21B37/46 ,  B21B37/48 ,  B21B37/58

CPC分类号： B21B1/32 ,  B21B27/02 ,  B21B37/16 ,  B21B37/46 ,  B21B37/48 ,  B21B37/58 ,  B21B2265/02 ,  B21B2265/12 ,  B21B2267/10 ,  B21B2271/02 ,  B21B2275/04

摘要： 本发明公开了一种低反光度表面不锈钢的生产方法；首先要保证成品加工性能及轧制板型，轧制总变形量不超过75%；其次是亚光表面的形成：利用2-20%的变形量将轧辊1.5-3.5μm的粗糙度均匀的传递到钢带表面；最后要保证板面及轧制长度内一致性：轧制油量3600-3800L/min；轧制前后张力控制分别为180、220KN；当轧制长度超过3000米时，更换新的粗糙度1.5-3.5μm的轧辊；将轧制完成的不锈钢进行退火处理，优化力学性能，便于加工。使用本发明生产出的亚光表面不锈钢，其反光度极低，可应用于建筑屋面装饰，不对周围环境造成炫目光污染，开发并推广亚光不锈钢在大型建筑、装饰领域方面的应用。

公开(公告)号：CN107520259A

公开(公告)日：2017-12-29

申请号：CN201610461127.2

申请日：2016-06-22

申请人： 上海梅山钢铁股份有限公司

发明人： 翟承荣 ,  汤红生

IPC分类号： B21B38/08 ,  B21B38/00

CPC分类号： B21B38/08 ,  B21B38/00 ,  B21B2265/12

摘要： 本发明提供一种冷轧新钢种变形抗力系数快速修正方法。本发明的冷轧新钢种变形抗力系数快速修正方法，包括如下步骤：（1）求出各机架号所有卷轧制力精度系数的平均值 ；（2）求出每个卷不同机架号的轧制力精度系数偏差率；（3）求出各个机架号所有卷轧制力精度系数偏差率的平均值；（4）求出各个机架号所有卷轧制力精度系数偏差率的平均值的标准差；满足各个机架所有卷轧制力精度系数的平均值 在给定的上下限范围内，还要满足各个机架所有卷轧制力精度系数偏差率的平均值的标准差尽可能小，在以上约束条件下通过EXCEL表格的“规划求解”功能，可快速求解最优的变形抗力系数值。采用本发明，无需人工试算，大大节省了人工精力和时间。

公开(公告)号：CN106914491A

公开(公告)日：2017-07-04

申请号：CN201510983764.1

申请日：2015-12-24

申请人： 无锡丰元新材料科技有限公司

发明人： 沈海元 ,  沈军峰

IPC分类号： B21B1/22 ,  B21B37/48 ,  B21B37/58

CPC分类号： B21B1/22 ,  B21B37/48 ,  B21B37/58 ,  B21B2265/02 ,  B21B2265/12 ,  B21B2275/06

摘要： 本发明涉及一种用于高能电池的宽幅精密钢带生产工艺，采用精炼MR钢作为原料，在多辊轧机中经若干道次全油低温轧制，当钢带厚度大于0.045mm时，采用每个轧制道次的轧制单位张力以该道次的材料屈服强度的15%~25%确定轧制张力，当厚度小于等于0.045mm时，采用每个轧制道次的轧制单位张力以该道次的材料屈服强度的20%~55%确定轧制张力；每个轧制道次的压下量为轧制前钢带厚度的10%~40%。本发明突破高能电池用宽幅精密钢带的生产技术难点，实现宽幅精密钢带的国产化，替代进口产品，降低高能电池生产成本，促进电池钢带在高能电池中的推广应用，减小传统电池钢带生产造成的环境污染和能耗，延长产品寿命，提升产品的竞争力。

公开(公告)号：CN106825064A

公开(公告)日：2017-06-13

申请号：CN201710079452.7

申请日：2017-02-14

申请人： 山西太钢不锈钢股份有限公司

发明人： 邱华东 ,  解红梅

IPC分类号： B21B37/58

CPC分类号： B21B37/58 ,  B21B2265/12

摘要： 1549mm轧机薄钢板精轧压下率调节方法，属于轧钢领域，它包括下述内容1、确定机架初始压下率；2、计算机架出口厚度；3、比较末机架出口厚度与精轧目标厚度的差值；4、确定机架最终压下率；5、计算轧制压力。本发明自动动态调节精轧机各机架的压下率，从而保证各机架轧制压力稳定，避免发生个别机架压力过大或电流过大的现象。