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公开(公告)号：CN119084421A
公开(公告)日：2024-12-06
申请号：CN202411146862.5
申请日：2024-08-21
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
Inventor： 刘国仟 , 孙格靓 , 徐春铃 , 王永海 , 白金泽 , 张敬义 , 姚睿 , 刘晓明 , 李彬 , 周禹 , 檀妹静 , 刘全军 , 王欢欢 , 王璐瑶 , 田川 , 曹占伟 , 刘宇飞 , 付斌 , 董耀军 , 杨鑫鑫
IPC: F16B1/02
Abstract: 本发明涉及一种端头与石英透波罩一体化成型耐高温可靠性连接结构，属于高温可靠连接技术领域；包括球头、端头柄和石英透波罩；其中，球头为轴向水平放置锥体结构，且球头的头端为球体结构；端头柄同轴对接在球头的尾端处；球头和端头柄为一体化结构；石英透波罩为轴向水平放置的锥柱体结构；石英透波罩的轴向尾端设置有锥柱形内腔；石英透波罩的轴向头端设置有与端头柄形状对应的通孔；端头柄沿轴向伸入石英透波罩的通孔中，实现球头与石英透波罩的对接；本发明解决了胶粘接方案在高温下端头和石英透波罩之间由于高温热匹配会发生松动的难题，解决了石英透波罩由于材料本征脆性无法加工可靠连接螺纹孔的难题。
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公开(公告)号：CN117324638A
公开(公告)日：2024-01-02
申请号：CN202311229816.7
申请日：2023-09-22
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
Abstract: 一种叠层式薄板发汗冷却结构，可通过激光选区熔化3D打印技术成型，包括多孔表层、实体基板和接管嘴；所述实体基板内部含有工质的输运腔道，底部中心位置开设工质入口；所述多孔表层的外壁面是待冷却表面，内壁面与工质接触；工作时，冷却工质由工质入口进入输运腔道中，到达末端的多孔表层，冷却工质经多孔表层内部的微孔向外壁面渗出；所述接管嘴与工质入口相连，通过3D打印直接成型或通过焊接方式与实体基板固连。本发明综合设计和工艺，既满足工质输运需求，又满足工艺清粉需求。
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公开(公告)号：CN113515804A
公开(公告)日：2021-10-19
申请号：CN202110350567.1
申请日：2021-03-31
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/17 , G06F30/23 , G06F30/25 , G06F119/08
Abstract: 本发明涉及一种飞行器热密封结构内部流动传热的确定方法：每个计算周期执行：计算实际飞行条件下飞行器整体的周边流场，并获取所关注热密封结构的边界层内空间流场的物理参数；建立以“外部流场空间、热密封结构流道、飞行器内腔及出口”为边界的热密封结构有限元空间流场计算模型；将所关注热密封结构的边界层内空间流场的物理参数，作为外部流场输入条件，代入热密封结构有限元空间流场计算模型，采用DSMC方法，计算得到所关注热密封结构的内部空间流场的物理参数，直至流场稳定；如果所得DSMC方法计算结果不具备有效性，则对DSMC计算模型进行修正并续算至流场稳定，重复前一步过程直至DSMC方法计算结果具备有效性。
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公开(公告)号：CN114880772A
公开(公告)日：2022-08-09
申请号：CN202210472028.X
申请日：2022-04-29
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/23 , G06F30/28 , G06T17/20 , G06F111/10 , G06F113/08
Abstract: 本发明涉及一种基于混合网格的复杂结构气动热环境分析方法及系统，包括开展CFD数值计算之前，对待计算模型及外场进行几何前处理；选择表面网格单元类型，设置表面网格单元参数，进行几何表面网格绘制；进行体网格绘制，形成混合网格；基于所述混合网格，进行气动热环境数值模拟；基于气动热环境数值模拟结果，进行网格优化；基于优化后的网格重新进行气动热环境数值模拟，判断模拟结果是否满足要求，若不满足则继续优化网格；若满足，则认为已经获得收敛的气动热环境结果。本发明用于提高热环境数值模拟的效率。
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公开(公告)号：CN106706166B
公开(公告)日：2019-04-30
申请号：CN201611024191.0
申请日：2016-11-14
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G01K17/06
Abstract: 适用于高焓中低热流环境的陶瓷壁面复合塞式热流传感器，涉及陶瓷壁面热流传感器设计领域；热流传感器包括石墨烯柱、刚性陶瓷隔热套、紫铜柱、热电偶、陶瓷涂层；其中，石墨烯柱的轴向一端与紫铜柱固定连接，石墨烯柱的轴向另一端覆盖有陶瓷涂层；在石墨烯柱的外侧壁和紫铜柱远离石墨烯柱的轴向端面包覆有刚性陶瓷隔热套；在紫铜柱的端面设置有热电偶；本发明解决了无法直接在紫铜柱表面制备陶瓷涂层的问题，缓解平面方向的热扩散，有效规避了陶瓷材料导热系数小，热响应慢的问题，为高超声速飞行器地面防热试验提供了更加精确的测热传感器。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN113515804B
公开(公告)日：2023-04-14
申请号：CN202110350567.1
申请日：2021-03-31
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/17 , G06F30/23 , G06F30/25 , G06F119/08
Abstract: 本发明涉及一种飞行器热密封结构内部流动传热的确定方法：每个计算周期执行：计算实际飞行条件下飞行器整体的周边流场，并获取所关注热密封结构的边界层内空间流场的物理参数；建立以“外部流场空间、热密封结构流道、飞行器内腔及出口”为边界的热密封结构有限元空间流场计算模型；将所关注热密封结构的边界层内空间流场的物理参数，作为外部流场输入条件，代入热密封结构有限元空间流场计算模型，采用DSMC方法，计算得到所关注热密封结构的内部空间流场的物理参数，直至流场稳定；如果所得DSMC方法计算结果不具备有效性，则对DSMC计算模型进行修正并续算至流场稳定，重复前一步过程直至DSMC方法计算结果具备有效性。
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公开(公告)号：CN115828411A
公开(公告)日：2023-03-21
申请号：CN202211249482.5
申请日：2022-10-12
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/28 , G06F111/10 , G06F113/08 , G06F119/14
Abstract: 本申请提供了一种基于三维流场边界层特征参数数据库的锥身转捩预示方法，该方法通过建立转捩数据库，实现对飞行器复杂区域转捩流动的快速判断，满足飞行器工程设计的实际需求。本发明实现对飞行器复杂流动区域转捩的快速判定，满足工程设计需求，可以获得飞行器三维转捩阵面，有助于深入认识飞行器表面的转捩发展过程。
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公开(公告)号：CN106706166A
公开(公告)日：2017-05-24
申请号：CN201611024191.0
申请日：2016-11-14
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所 , 中国运载火箭技术研究院
IPC: G01K17/06
CPC classification number: G01K17/06
Abstract: 适用于高焓中低热流环境的陶瓷壁面复合塞式热流传感器，涉及陶瓷壁面热流传感器设计领域；热流传感器包括石墨烯柱、刚性陶瓷隔热套、紫铜柱、热电偶、陶瓷涂层；其中，石墨烯柱的轴向一端与紫铜柱固定连接，石墨烯柱的轴向另一端覆盖有陶瓷涂层；在石墨烯柱的外侧壁和紫铜柱远离石墨烯柱的轴向端面包覆有刚性陶瓷隔热套；在紫铜柱的端面设置有热电偶；本发明解决了无法直接在紫铜柱表面制备陶瓷涂层的问题，缓解平面方向的热扩散，有效规避了陶瓷材料导热系数小，热响应慢的问题，为高超声速飞行器地面防热试验提供了更加精确的测热传感器。
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公开(公告)号：CN114880772B
公开(公告)日：2025-03-21
申请号：CN202210472028.X
申请日：2022-04-29
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/15 , G06F30/23 , G06F30/28 , G06T17/20 , G06F111/10 , G06F113/08
Abstract: 本发明涉及一种基于混合网格的复杂结构气动热环境分析方法及系统，包括开展CFD数值计算之前，对待计算模型及外场进行几何前处理；选择表面网格单元类型，设置表面网格单元参数，进行几何表面网格绘制；进行体网格绘制，形成混合网格；基于所述混合网格，进行气动热环境数值模拟；基于气动热环境数值模拟结果，进行网格优化；基于优化后的网格重新进行气动热环境数值模拟，判断模拟结果是否满足要求，若不满足则继续优化网格；若满足，则认为已经获得收敛的气动热环境结果。本发明用于提高热环境数值模拟的效率。
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公开(公告)号：CN117408175A
公开(公告)日：2024-01-16
申请号：CN202310535406.9
申请日：2023-05-12
Applicant: 北京临近空间飞行器系统工程研究所
IPC: G06F30/28 , G01M9/06 , G01M9/02 , G06F113/08 , G06F119/08 , G06F119/14
Abstract: 一种等离子体流动控制热流测量试验设计方法，实施步骤如下：确定关键模拟参数；确定风洞流场参数以及风洞试验模型；通过求解NS方程得到试验模型的空间流场参数和试验模型表面压力、热流分布；确定等离子体激励器的安装位置；根据步骤2确定的风洞流场参数和步骤4确定的等离子体激励器的安装位置，得到安装位置周围分布的流场温度和压力；等离子体激励器选型；风洞试验模型工艺及测点位置设计；供电系统设计，假设流场建立为t1和风洞流场有效测量时间为t2，等离子体流动控制试验应确定在t1～t1+t2时间内，完成纹影和热流数据采集；等离子体激励器的工作触发时间确定为该时间t，要求t1
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